Настольный сверлильный

Весьма значительной сосредоточенностью могут обладать электронный и лазерный лучи при соответствующей фокусировке их на поверхность свариваемого тела. Концентрация энергии может быть настолько значительной, что теплопроводность металла оказывается недостаточной для отвода теплоты в глубину тела и металл закипает, испаряясь с поверхности. При расфокусировке луча или при быстром его перемещении по поверхности

В случае установки мощных блоков (300, 500 и 800 Мет) активная поверхность прудов-охладителей получается настолько значительной, что часто

В случае цилиндрического упругого пуансона силы трения во всех вершинах формуемого участка резьбы возникают одновременно. Суммарная сила трения оказывается настолько значительной, что перемещение нитей в район формуемой резьбы со стороны участка стеклопластикового цилиндра, на котором резьба не формуется, невозможно. Однако в пределах участка формования резьбы происходит равномерное натяжение нитей во всех витках. Если с одной стороны формующего клина длина нити больше, а с другой меньше, то под действием сил упругого пуансона происходит перемещение нити до тех пор, пока ее натяжение с обеих сторон клина не окажется одинаковым. Следует оговориться, что при упругом формовании могут быть созданы условия, когда обеспечивается перемещение нитей в район формуемой резьбы со стороны участка, где резьба не формуется, но речь об этом пойдет ниже.

С увеличением площади обработки величина потребного оптимального давления увеличивается. Однако следует отметить, что при значительном изменении площади (диаметр более 10 мм) потребное оптимальное давление изменяется в довольно узком интервале. Снижение скорости обработки при повышении давления выше оптимального, очевидно, объясняется тем, что в этих условиях нагрузка становится настолько значительной, что колебания начинают гаситься.

Поршневые кольца применяются, начиная с диаметра 30 мм, для давления до 400 am. При более высоком давлении сила трения между торцевыми поверхностями кольца и канавкой поршня, возникающая в результате давления газа, становится настолько значительной, что упругость кольца не в состоянии её преодолеть, и кольцо перестаёт уплотнять. Поэтому

не применяется, так как в противном случае деформация шестерён становится настолько значительной, что начинает нарушать правильную работу зубьев.

количества колеблющихся атомов составляет механический эквивалент теплосодержания кристалла. Флуктуация смещения от положения равновесия отдельного атома в узле кристаллической решетки может быть настолько значительной, что атом преодолевает существующий потенциальный барьер и покидает свой узел, оставляя в нем вакансию. Вероятность появления большой флуктуации смещения возникает лишь в случае продолжительных колебаний. Однако в любой момент такие большие флуктуации имеют место в некоторых из огромного количества узлов. Согласно представлениям Л. Больцмана и Я- И. Френкеля [77], время, за которое такая критическая флуктуация появляется в данном узле решетки с вероятностью порядка 0,7, составляет:

щем из сопла, небольшого остаточного давления (сверх атмосферного давления), поток при выходе из сопла расширяется и поэтому (рис. 74) основание конуса горения несколько больше, чем выходное сечение сопла. Вследствие этого у среза сопла образуется небольшой горизонтальный участок фронта воспламенения, где скорость потока wr минимальная и поэтому здесь прежде всего достигается динамическое равновесие между скоростью горения и скоростью воспламенения. Эта кольцевая зона является своего рода зажигающим устройством. Скорость потока увеличивается в направлении к его оси, сообразно с этим на большем расстоянии от фронта горения (считая от среза сопла) достигается уравновешивание нормальной составляющей скорости потока wa = const скоростью нормального воспламенения WH. Этим объясняется и коническая форма фронта горения и возможность отрыва пламени в случае, когда касательная составляющая к фронту горения к»,, sin ф во всех точках конуса окажется настолько значительной, что произойдет отрыв конуса от среза сопла. Вершина конуса горения на оси wr = и„, очевидно, должна иметь закругленную форму. Конус горения имеет относительно правильную форму только при ламинарном факеле. При турбулентном факеле фронт пламени искажается, а «зажигающего кольца» у основания конуса может вовсе не быть. В силу указанного пределы устойчивости открытого турбулентного факела уже, чем ламинарного. Известно, однако, что в случае крупномасштабной турбулентности при разрушении фронта пламени внутри факела могут возникнуть обратные потоки, обусловливающие зажигание горючей смеси, аналогично тому, как это обеспечивает зажигающее кольцо с внешней стороны. Высота конуса горения зависит от величины скорости нормального воспламенения мн. Уменьшение ин , например при обеднении горючего газа или увеличение в горючей смеси количества газа или воздуха против стехиометрического соотношения приводит к увеличению высоты конуса. С другой стороны, известно, что наиболее широки пределы устойчивости при горении чистого газа в воздухе, а наименее устойчивы при горении стехиометрической смеси и смесей, еще более богатых воздухом. В то же время в случае горения стехиометрической смеси значение ин максимально. Объяснение этому явлению надо искать в аэродинамике свободной струи. Действительно, подсос окружающего воздуха в корень струи настолько балластирует избыточным воздухом горючую смесь у кромки сопла, что зажигающее кольцо может не образоваться или оно будет выражено слабо. Напротив, при вытекании из сопла чистого газа за счет подсоса окружающего воздуха могут создаться наиболее благоприятные условия для образования устойчивого зажигающего кольца. Явление проскока пламени в сопло также связано с нарушением динамического равновесия wr =-•• ин вбли-

золы угольной пыли. По- этой затвердевшей"шлаковой основе на под топки стекает последующий поток шлака, который налипает на стены. Толщина стекающего шлакового слоя должна быть настолько значительной, чтобы через ее сечение мог вытечь весь шлак, который осел на стене.

жидкости. Таким образом, влияние микроконвекции, порождаемой кипением жидкости, превышает влияние макроконвекции основного потока. Но в определенной точке кривой ABC, скажем в точке В, локальная скорость смеси достигает высокого значения, достаточного для того, чтобы изменить режим течения смеси на кольцевой. Расслоенное течение становится нестабильным, и характер движения смеси начинает соответствовать характеру движения развитого кольцевого потока. Считается, что кривая BD представляет собой переходную область. При переходе по кривой за точку D турбулизация потока становится настолько значительной, что тепло, передаваемое макроконвекцией, превышает любую другую утечку тепла за счет различных процессов-в движущемся потоке смеси. Если начальная скорость насыщенной жидкости возрастает, то точка перехода В может переместиться вверх по кривой до точки Ъ.

Возникшие в материале остаточные микро- и макронапряжения не остаются постоянными, а изменяются с течением времени. Релаксация макронапряжений сопровождается обычно общей деформацией детали, иногда настолько значительной, что она наблюдается визуально или вызывает разрушение (появление трещины). При низких температурах этот процесс идет медленно. Нагрев до температуры отпуска и выше способствует ускорению релаксации макронапряжений.

Этот способ удобен своей простотой (можно использовать настольный сверлильный станок), но имеет недостаток: в продолжение опыта на образец воздействуют одни и те же частицы абразива. Способ гильзы использовался также в исследовании износостойкости среднеуглеродистой стали Д. М, Хаитом [229].

Настольный сверлильный станок для инструментальных цехов и промышленности приборостроения. Наибольший диаметр сверления 6 мм. Подача шпинделя осуществляется вручную. Вращение шпинделю сообщается с помощью ремни от двигателя, расположенного вертикально

Фиг. 5. Ремонтно-механический цех на 2000 ремонтных единиц: /, 2, 3,4,5,6,13,14,15,23, 24—токарные станки; 7—зубофрезерный; 8, 16—поперечно-строгальные; 9 — круглошлифовальный; 10—продольно-строгальный; 11 — универсально-фрезерный; 12 — токарный лобовой; П — радиально-сверлильный; 18— револьверный; IS— настольный сверлильный; 20, 21, 22, 26— вертикально-сверличьные; 25— долбёжный; 27— вертикально-фрезерный; 28 — горизонтально-фрезерный; 29 — болторезный; 30—центровальный; 31 — дисковая пила; 32 — керосиновый бак; 33— бак горячей воды; 34—верстак; 35 — газогенератор печи; 36 — камерная печь; .37 — молот Беше 230 К2\ 33 — горно: 39 — наковальня; 40, 46 — правильные плиты; 41, 45, 53, 54, 56, 57, 59, 60, 61 — верстаки; 42 — болторезный станок; 43 — плита для заливки вкладышей баббитом; 44, 50 — горна; 47—пресс-ножницы; 48, 52, 58 — вертикально-сверлильные станки; 49 — плита разметочная; 51, 55, — точила; 63 — разметочная плита; 67, 68 — кран-балки 5 и 2 т; 69, 70 — мостовые краны 5 т.

Настольный сверлильный станок, Изготовление образцов и

Фиг. 4. Компоновка площадей и планировка оборудования средней заводской лаборатории, / — термическая лаборатория; II — металлографическая лаборатория: а — фотокомната; III - комната начальника; IV — комната секретаря-диспетчера; V—лаборатория формовочных материалов; VI — механическая лаборатория; VII— механическая мастерская; VIII — химическая лаборатория: б — химико-аналитический отдел; в — отдел коррозии, г—отдел спектрального анализа, д — весовая, е — комната начальника химической лаборатории, ж — кубовая и мойка, э — реактивная; IX — магнитная лаборатория; X — рентгеновская лаборатория: и—камера просвечивания, к — аппаратная, л — фотокомната, / — муфельная силитовая печь; 2 — муфельные хромалевые печи; 3— столы для мелких печей и приборов; 4 — прибор Роквелла; 5 — шкафы; 6 — закалочный бак для воды и масла: 7 — горизонтальный металлографический микроскоп; 8 — рабочие столы; 9 — вертикальный микроскоп; 10 — ьодопроводные раковины; //—фотоаппарат; 12 — стол для шлифования; 13— полировочный станок; 14— бегуны; /5 — копры; /6 — приборы для взбалтывания; 17 — рычажный прибор для определения крепости;/^— сушильные шкафы электрические; 19— прибор для проверки газопроницаемости; 20 — вентиляторный смесительный прибор; 21— прибор для ускоренного определения влажности; 22 — ситовый прибор; 23 ^- весы; 24—шаровая мельница; 25—машина Амслера на 50 т; 26 — разрывная машина на 10 т; 27—пресс Гагарина; 28 — разрывная машина на 5 т; 29 — весы „Толедо"; 30— машина для испытания на износ; 31 — машина для испытания на усталость; 32 — копёр Шарпи на 15 кгм; 33 — копёр Шарпи на 1 кгм; 34 - прибор Эриксена; 35— прибор для испытания на изгиб; 36 — делительная машина; 37 —машина для испытания проволоки на кручение; 38 — прибор Бринеля; 39 — прибор Роквелла; 40 - прибор Ту-кон-Вильсон; 41 — прибор Виккерса; 42 — токарно-винторезный станок ДИП-200; 43 — слесарный верстак с тисками; 44 — тумбочки для инструмента; 45 — токарный станок 162-СП; 46 — горизонтально-фрезерный станок; 47 — станок для разрезки закалённых деталей; 48 — шепинг; 49 — приводная ножовка; 50 — наждачное точило; 51 — сверлильный станок;52 — настольный сверлильный станок; 53 — динамомашина постоянного тока; 54 — влажная камера; 55 — колесо Гарднера; 56 — кварцевый спектрограф; 57 — стол для стилометра; 58 — стол для стилоскопа и карбометра; 59 — весы аналитические; 60—шкаф несгораемый; 61 — столы аналитические; 62 — стол для аппарата Вюрца-Марса (определение углерода); 63 —баллон кислородный; 64 — стол моечный; 65—куб перегонный для дестиллированной воды; 66—полка для посуды; 67 — шкафы вытяжные; 68 — электролизер; 69 — универсальный магнитный дефектоскоп; 70 — передвижной магнитный дефектоскоп; 71—размагничивающая камера; 72 — рентгеновский аппарат; 73 — штатив с рентгеновской трубкой; 74 — стол для просвечивания деталей; 75— пульт управления аппаратом; 76 — шаупульт; 77 — аппарат для структурного анализа; 78 — стол с негатоскопом.

Работа на простых балансировочных станках проводится в следующей последовательности. После определения величины дисбаланса измерительным устройством, ротор устанавливают на настольный сверлильный станок и рабочий-оператор производит удаление определенного количества металла, пропорционально величине дисбаланса, зачастую руководствуясь лишь своим опытом при определении места и глубины сверления.

Настольный сверлильный станок • • Настольный пресс для гнутья труб 1 Оборудование

Настольный сверлильный станок, ^шах = 6 мм 2Н106П 560, 405, 625 80 0,4 1 1 I 1 1 1 1

Фиг. 122. Настольный сверлильный станок:

В практике слесарной обработки и сборки требуется производить сверление, зенкерование, развертывание или нарезание резьбы мелких отверстий. В этих случаях используют настольный сверлильный станок, а при отсутствии его — обычную сверлильную машинку, закрепленную в специальной стойке. Стойки эти бывают различной конструкции. Наиболее удобная из них схематически показана на фиг. 126.