Наступает вследствие

Для ударно-усталостного изнашивания характерно постепенное формирование рельефа и медленное увеличение износа/Поверхность изнашивания не имеет явно выраженного рельефа в виде рисок и лунок; в результате соударения образцов высокой твердости сглаживаются начальные неровности и технологическая шероховатость на поверхности. Период приработки прослеживается четко, затем наступает стабилизация скорости изнашивания. Кинетика усталостного изнашивания во времени хорошо прослеживается по изменению скорости съема металла с поверхности соударения образцов. В начальный период испытания скорость изнашивания максимальна, затем постепенно снижается и, достигнув опре-

занных выше экспериментов. Кривые для времени 0,25 мин соответствуют активному нагружению без выдержек, они, по-видимому, близки к кривым мгновенного нагружения, когда время в цикле может не учитываться. Эти кривые для различных чисел циклов представляют собой обобщенные кривые циклического деформирования и могут быть названы изоциклическими кривыми. Важно отметить, что для испытанного материала, как видно из рис. 2.3.13, а, после третьего полуцикла нагружения наступает стабилизация диаграммы деформирования и изоциклические кривые не зависят от того, протекала ли в предшествующем полуцикле ползучесть или выдержка отсутствовала. На рис. 2.3.13, а показано, что кривые активного нагружения (время нагружения мало) в полуциклах, которым предшествовала выдержка (черные точки), не отличаются от таких кривых при отсутствии выдержки в предшествующем полуцикле (светлые точки). Тем самым подтверждается принятая схема образования кривых длительного циклического деформирования.

не учитываться. Эти кривые для различных чисел циклов представляют собой обобщенные кривые циклического деформирования и могут быть названы изоциклическими кривыми. Важно отметить, что для испытанного материала, как видно из рис. 14, после третьего полуцикла нагружения наступает стабилизация диаграммы деформирования и изоциклические кривые не зависят от того, протекала ли в предшествующем полуцикле ползучесть или выдержка отсутствовала. На рис. 14 показано, что кривые активного нагружения (время нагружения мало) в полуциклах, которым предшествовала выдержка (светлые точки), не отличаются от таких кривых при отсутствии выдержки в предшествующем полуцикле (черные точки). Тем самым подтверждается принятая схема образования кривых длительного циклического деформирования.

чением флюенса более 1021 нейтр./см2 наступает стабилизация в накоплении запасенной энергии, а ее значение достигает 500—600 кал/г [138, т. 6, с. 454].

На облученных в широком интервале температуры и флю-енса образцах графита марки ГМЗ и его вариантов были получены в работах [10, 40] зависимости изменения предела прочности при сжатии от флюенса. Относительное изменение прочности быстро возрастает с увеличением флюенса до (2-ь5) X Х'Ю20 нейтр./см2, после чего наступает стабилизация процесса упрочнения (рис. 3.23).

Как уже отмечалось выше, прочность графита вследствие окисления может заметно снизиться [24]. К тому же облучение графита нейтронами при низкой температуре (50—100° С) повышает скорость окисления в несколько раз. От флюенса этот эффект мало зависит, так как быстро наступает стабилизация процесса. Повышение температуры облучения до 350—450° С практически полностью устраняет влияние эффекта облучения на окисление [59, с. 80]. Так как с ростом температуры облучения радиационное упрочнение падает, а скорость окисления растет, то в итоге может произойти разупрочнение графита.

Модуль упругости. Модуль упругости поликристаллического графита с ростом флюенса быстро увеличивается, затем наступает стабилизация его. Для облученного графита, согласно данным работы [178], статический модуль упругости, определенный из диаграмм напряжение — деформация, и динамический модуль упругости, измеренный по ультразвуковой методике, практически равны. Поэтому для облученного материала измерение модуля сводится к определению резонансной частоты или скорости прохождения ультразвука через измеряемый образец.

Схема эксперимента заключалась в скоростном нагреве до раз^ личных температур образцов строго определенной длины (100 мм). Электронагрев производился непосредственно в зажимах малоинерционного высокочувствительного дилатометра. После нагревай охлаждения фиксировали конечное измерение длины образца, которое пересчитывали в относительное удлинение. Скорость нагрева составляла 1000 град/сек. Было обнаружено, что деформированная сталь, подвергнутая скоростному отжигу, испытывает необратимое изменение длины А/, величина которого зависит как от степени предшествующей пластической деформации, так и температуры нагрева (рис. 11.22). Линейное изменение длины образца при его отжиге в области существования ос-фазы претерпевает скачок при переходе через область а —> у превращения (заштрихованная зона) и в у-области опять плавно возрастает до температур порядка 1100° С, после чего наступает стабилизация. Изменение длины образца, подвергнутого скоростному отжигу, является результатом двух одновременно про-

Исследование износа трущихся поверхностей в присутствии паст ГОИ показало, что если между трущимися поверхностями умышленно оставить какое-либо количество пасты, то через 1200 оборотов вала изнашивающая способность пасты теряется и наступает стабилизация износа.

Затем наступает стабилизация процесса, и дальнейшие коррозионные потери нарастают со временем по закону, близкому к линейному, т. е. почти пропорциональны продолжительности окисления.

В кольцевых каналах зависимость величины критического теплового потока от ширины канала имеет качественно иной характер. С ростом ширины кольцевого канала от 0,1 до 1—2 мм величина критического теплового потока увеличивается, при дальнейшем увеличении ширины канала она становится постоянной. По имеющимся данным величина ширины кольцевого зазора, по достижении которой наступает стабилизация критического теплового потока, увеличивается с уменьшением давления.

Для случаев коррозии с кислородной деполяризацией, когда пассивность не наступает вследствие значительной концентрации активных анионов и растворе (например, в морской воде), второй участок кривой, отвечающий снижению скорости корро-•'ин, не наблюдается (рис. -15).

(рис. 145, б), последний может искривиться (рис. 145, в), что не позволяет использовать для его расчета указанные выше формулы. Искривление стержня наступает вследствие того, что его ось практически всегда имеет небольшую начальную кривизну, а точка приложения силы несколько смещена от центра тяжести поперечного сечения стержня. Данное обстоятельство можно не учитывать лишь при значениях силы, меньших некоторой критической величины. При силе, больше критической, стержень будет работать уже не на осевое сжатие, а на сжатие и изгиб, что приводит к значительным прогибам и возникновению больших напряжений.

Выделения легкоплавкой фазы по границам зерен появляются при концентрации примеси, превышающей растворимость ее в твердом металле; при малой растворимости красноломкость наступает вследствие наличия очень малых концентраций примесей. Установлено, что локальное содержание примеси по границам зерен может на порядки величин превышать общее ее содержание в металле. Сегрегация примесей особенно заметна при наличии неметаллических примесей внедрения. Этому важному вопросу вполне обоснованно уделяется большое внимание [1], поскольку отрицательное влияние примесей сказывается даже при содержании их в количествах, меньших 0,001 %, т. е. в металлах высокой чистоты. Даже 0,0004 % Bi понижают пластичность меди, а при общем его содержании 0,0025 % на границах кристаллитов меди находится 17 % Bi. Научные исследования, проведенные на недостаточно чистых металлах, не только бесполезны, но даже вредны, так как могут привести к неверным выводам. Малорастворимые примеси (висмут, сера) особенно опасны. Растворимость фосфора в меди на несколько попяд-ков выше, чем упомянутых выше элементов, а его содержание ограни-

По существу, оба рассмотренных подхода к объяснению механизма перехода от пузырькового кипения к пленочному не противоречат друг другу; в обоих случаях кризис теплообмена наступает вследствие прекращения доступа жидкости из основного объема к теплоотдающей поверхности. Следует, однако, отметить, что пока только гидродинамическая теория кризиса теплообмена при кипении дала возможность получить- теоретическим путем выражение для расчета плотности критического теплового потока qKfi.

При достижении критического значения сжимающей силы, при котором прямолинейная форма равновесия оси стержня становится неустойчивой, искривление стержня наступает вследствие того, что его ось практически

Преждевременный выход из строя насосов наступает вследствие кавитации, которая в большинстве случаев является результатом неправильного выбора всасывающего фильтра. При применении дорогостоящих насосов высокого давления и большой подачи целесообразно применять дешевые подпиточные насосы (обычно центробежные), которые подают масло через фильтр непосредственно во всасывающую линию основного насоса. При этом помимо гарантированного подпора на всасывании можно обеспечить более тонкое фильтрование масла, поступающего в основной насос. Фильтры, установленные на всасывании, отличаются высокой эффективностью. Многочисленными исследованиями, проведенными ВНИИГидроприводом, а также зарубежными фирмами (например,фирмой Розайн), доказано, что установка всасывающих фильтров с тонкостью фильтрования 74 мкм по своей эффективности эквивалентна установке фильтров на линии нагнетания с тонкостью фильтрования 25 мкм. Устанавливать на линии всасывания фильтры с тонкостью фильтрования менее 74 мкм нецелесообразно.

Торможение анодного процесса вследствие затруднения перехода иона металла в раствор называется перенапряжением ионизации металла. Торможение, связанное с затруднением диффузии в раствор ионов металла или встречной диффузии компонентов раствора к поверхности металла, обычно невелико и называется концентрационной поляризацией. Более значительное торможение анодного растворения наступает вследствие явления пассивации металла.

* В группе 5 удушение наступает вследствие недостатка кислорода.

Установили, wo ианосовий откав наступает вследствие неполного отхода осияадви вместе с яонтой от шшва, нарушения техноаогви иаготовлвняя, 6еспорядо«юго складирования и транспортиров» наваяом. По втим причинам зазор между шкивок барабана и яоц«ой, равняй 1,6 - 2 ми, не выдерживался в 83 случаях Я8 100, снвжая иарвбому до 1800 ч.

Ранние теории. До 1930 г. считалось, что усталостное разрушение наступает вследствие появления пластической деформации. Принималось, что если какие-либо нагружения вызывают в металле признаки пластической деформации (например, появление линии сдвигов), то при этих нагружениях металл неизбежно должен (разрушиться. Эта гипотеза •была обусловлена тем, что для некоторых металлов предел усталости лриблизительно равен пределу упругости. Дальнейшие исследования доказали, что появление следов пластической деформации еще не является признаком усталости металлов и предел усталости может быть как выше, так и ниже предела упругости. На других ранних теориях (Юнга, Хемфри, Бейлби и др.) останавливаться не будем, так как все они не получили экспериментального подтверждения.

При температуре менее 400 "С предельное состояние наступает вследствие коррозионных и эрозионных процессов, малоцикловой усталости. Их интенсивность неоднозначна, и поэтому разупрочнение до недопустимого по НТД значения может наступить при небольшой продолжительности эксплуатации. При эрозионном износе и общей коррозии критерием долговечности является толщина стенки труб, коллекторов и барабанов. При этом за основу для расчетов прочности принимается наименьшая толщина, полученная при натурных измерениях. Предельное состояние оценивается неравенством