Наступления текучести

Сам по себе факт однофазности сплава еще не является достаточным условием для наступления состояния химической устойчивости. Механизм возникновения коррозионной стойкости

В связи с этим необходимо разработать метод расчета, основанный па таком критерии наступления состояния предельного равновесия, который сочетал бы относительную простоту критерии предельного коэффициента интенсивности (3.9) с пригодностью критерия о продельном раскрытии (7.1) к малым длинам трещины (в пределе,' к пулевым). Tajvim условиям будет удовлетворять критерий, основанный на приближенном учете пластическою раскрытия в вершине трещины (§§ 4, 18, 27). Обсудим ату возможность [157, 103].

единого геометрического целого внутри кристаллической решетки требуются определенные усилия сдвига, которые отвечают реальным касательным напряжениям, вызывающим пластические деформации кристаллов. Эти усилия оказываются на три-четыре порядка ниже [46, 23] тех усилий, которые понадобились бы для осуществления взаимного сдвига двух смежных плоскостей идеальной («бездислокационной») кристаллической решетки на одно межатомное расстояние. Начальные дислокации появляются еще в процессе кристаллизации соответствующего расплава, а при определенной критической величине касательного напряжения их движение порождает новые дислокации, количество которых в процессе пластического деформирования растет до наступления состояния насыщения кристаллической решетки.

Как следует из рис. 7.15, процесс регенерации морской водой характеризуется дополнительным истощением фильтра, о чем свидетельствует монотонное снижение доли обменной емкости, занятой ионами натрия. Объясняется это тем, что фильтр в момент отключения по проскоку ионов аммония не был истощен по жесткости и содержал значительное количество обменных ионов натрия. На всем протяжении регенерации до наступления состояния равновесия катионита с морской водой получено хорошее совпадение результатов расчета с экспериментальными данными. Наибольшее расхождение не превышало 5%.

может не оказаться, если запас прочности элементов слишком мал. Системы, работоспособность которых нарушается уже при слабом износе или старении элементов, имеют очень короткий период стабильной работы до наступления состояния износа. По определению, точка полного исчерпания ресурса соответствует моменту увеличения интенсивности отказов вдвое:

Вместе с питательной водой в котел поступают различные минеральные примеси, в том числе соединения кальция и магния, оксиды железа, алюминия, меди и др. Накапливаясь в котле по мере испарения воды, эти примеси после наступления состояния насыщения начинают выпадать в виде кристаллов. Центрами кристаллизации служат шероховатости на поверхности нагрева, а также взвешенные и коллоидные частицы, находящиеся в воде.

При интегрировании выражения (2.34) от 0 до t = t, и от а, = aio до Oj =ат получаем уравнение для численного определения долговечности (времени до наступления состояния общей текучести элемента):

Сравнение усредненных диаграмм деформирования (рис. 5.37) показывает большую динамику упрочнения у первого материала до наступления состояния стабилизации и большой модуль упрочнения (см. диаграммы при N = NCTa6). Кривые малоцикловой усталости этих сталей (рис. 5.38) приблизительно совпадают, однако более внимательное их сравнение показывает, что для стали ЧС кривая располагается несколько ниже, что и следовало ожидать в силу меньшего значения у у данной стали.

В связи с этим необходимо разработать метод расчета, основанный иа таком критерии наступления состояния предельного равновесия, который сочетал бы относительную простоту критерия предельного коэффициента интенсивности (3.9) с пригодностью критерия о предельном раскрытии (7.1) к малым длинам трещины (в пределе к нулевым). Tajum условиям будет удовлетворять критерий, основанный на приближенном учете пластического раскрытия в вершине трещины (§§ 4, 18, 27). Обсудим эту возможность [157, 163].

Пусть материал нагружен до интенсивности напряжений б?0, где &е0 — деформация Баушингера (деформация обратного направления, при которой достигается величина интенсивности напряжений перед разгрузкой).

В разделе 5.2 дан анализ кинетики МХПМ и долговечности конструктивных элементов при упругих деформациях. За долговечность конструктивных элементов принималось время, в течение которого первоначальное эквивалентное напряжение достигает своего предельного значения, равного пределу текучести. Однако возникновение пластических деформаций не вызывает разрушения. После наступления текучести констрктивный элемент может сопротивляться действию внешних сил до тех пор, пока деформации (напряжения) не достигнут некоторого критического значения, вызывающего разрушение. В этом случае анализ долговечности значительно усложняется, поскольку кинетика МХПМ определяется двумя фактора-йи: напряжениями и деформацией. Кроме того, пластиче-ckaa деформация, наряду с усилением коррозионного растворения металла, приводит к заметному деформационному утонению стенок оборудования.

пряжения CTH не превышают предела текучести, то в условиях циклического нагружения на воздухе он должен иметь неограниченную долговечность. Однако при работе цилиндра в коррозионных средах картина изменяется. По мере коррозионного растворения стенки цилиндра напряжения в нем возрастают, и когда они превысят предел текучести, циклическое нагружение будет значительно интенсифицировать повреждаемость металла. Время до наступления текучести металла стенки однородного цилиндра определяется по формуле, которую можно приближенно представить в следущем виде:

В разделе 2.2. дан анализ кинетики МХПМ и долговечности конструктивных элементов при упругих деформациях. За долговечность конструктивных элементов принималось время, в течение которого первоначальное эквивалентное напряжение достигает своего предельного значения, равного пределу текучести. Однако возникновение пластических де-формапий не вызывает разрушения. После наступления текучести конструктивный элемент может сопротивляться действию внешних сил до тех пор, пока деформации (напряжения) не достигнут некоторого критического значения, вызывающего разрушение. В этом случае анализ долговечности значительно усложняется, поскольку кинетика МХПМ определяется двумя факторами: напряжениями и деформацией. Кроме этого, пластическая деформация, наряду с усилением коррозионного растворения металла, приводит к заметному деформационному утонению стенок оборудования.

цилиндре номинальные напряжения Он не превышают рпедела текучести, то в условиях циклического нагружения на воздухе он должен иметь неограниченную долговечность. Однако при работе цилиндра в коррозионных средах картина изменяется. По мере коррозионного растворения стенки цилиндра напряжения в нем возрастают, и когда они превысят предел текучести, циклическое нагружение будет значительно интенсифицировать повреждаемость металла. Время до наступления текучести металла стенки однородного цилиндра определяется по формуле (2.31), которую можно приближенно представить в следующем виде:

Именно на ранних стадиях деформирования, задолго до наступления текучести, проявляются индивидуальные свойства дислокаций и их построений. Следовательно, структурные и субструктурные характеристики материала с покрытием могут быть оценены в результате исследований микропластичности [67].

Для железа и малоуглеродистой стали по мере приближения к пределу текучести кривая напряжение — деформация немного закругляется, в связи с появлением небольшой неупругой деформации совместно с микродеформацией, обусловленной образованием дислокационных нагромождений еще до наступления текучести. В начале деформирования тонкий поверхностный слой' упрочняется раньше всего объема металла, поскольку предел' текучести этого слоя ниже [55] и взаимодействие дислокаций в тонком поверхностном слое приводит к росту деформационного упроч- ; нения на начальной стадии пластической деформации, сконцент- \ рированному в тонком поверхностном слое (эффект Сузуки [56]). 1 Этим объясняется увеличение At перед началом легкого сколь-жения, пропорциональное росту деформационного упрочнения Ат в области напряжений между пределом упругости (е == 0,2%) и началом легкого скольжения (см. рис. 9). - Таким образом, экспериментальные кривые зависимости ускорения анодного растворения, величины разблагораживания потенциала и деформационного упрочнения от степени деформации согласуются с оценками.

Для железа и малоуглеродистой стали по мере приближения к пределу текучести кривая напряжение —• деформация немного закругляется в связи с появлением небольшой неупругой деформации совместно с микродеформацией, обусловленной образованием дислокационных нагромождений еще до наступления текучести. В начале деформирования тонкий поверхностный слой упрочняется раньше всего объема металла, поскольку предел текучести этого слоя ниже [61 ] и взаимодействие дислокаций в тонком поверхностном слое приводит к росту деформационного упрочнения на начальной стадии пластической деформации, скон-i центрированному в тонком поверхностном слое (эффект Сузуки \ [62]). Этим объясняется увеличение Ai перед началом легкого скольжения* пропорциональное росту деформационного упрочнения Ат в области напряжений между пределом упругости (е = 0,2%) и началом легкого скольжения (см. рис. 15).

Интегрирование выражения (1.34) при заданном законе изменения нагрузки во времени 0(?) позволяет определить момент наступления текучести по критерию (1.35).

Можно ли наблюдать появление предела текучести непосредственно при испытании материала или деталей? Да, можно. На испытательной машине в момент наступления текучести легко заметить, что стрелка, регистрирующая растягивающие усилия, остается на одном и том же делении, хотя деформации образца продолжаются.

наступления текучести металла мягкой прослойки:

где t0 - время до наступления текучести мягкого металла без