Начальные возмущения

Например, если начальные температуры узлов сетки, приведенных на рис. 14.5, равны /, (эти температуры известны из начального условия), а через промежуток времени Дт будут равны t[, то для любого узла можно составить баланс теплоты, приравняв измене 1ие энтальпии с<р,ДVi (t'i — ti) к алгебраической сумме приходящих за время Дт количеств теплоты AQT по всем теплопроводящим стержням. Так, для пятого узла сетки

21 6 FORMATC НАЧАЛЬНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ'/(5Р10.3))

Расчет конечной температуры теплоносителей Т( и Т2 обычно является проверочным. Поэтому площадь Af поверхности нагрева, коэффициент k теплопередачи, начальные температуры Т\, Т'2 и значения W\, W2 считаются известными.

Например, если начальные температуры узлов сетки, приведенных на рис. 13.5, равны ti (эти температуры известны из начального условия), а через промежуток времени Ат будут равны t't, то для любого узла можно составить баланс теплоты, приравняв изменение внутренней энергии c,p,-AV;(fj—ti) к алге-

При этом известными являются следующие величины: поверхность теплообмена F, коэффициент теплопередачи k, теплоемкости массовых расходов теплоносителей С4 и Cz и начальные температуры t'i и t'z-•Искомыми величинами являются конечные температуры t'\ и t"2 и количество переданного тепла Q.

При решении такой задачи известными являются следующие величины: поверхность нагрева F, коэффициент теплопередачи k, водяные эквиваленты Wi и Wz и начальные температуры t'\ и t'z, а искомыми: конечные температуры t\ и /J и количество переданного тепла Q.

Определив изменения температур рабочих жидкостей и зная их начальные температуры, легко определить конечные:

редачи k, величины W-L .и W2 и начальные температуры t\ и tz, а искомыми: конечные температуры t\ и t"2 и количество переданной

Определив изменения температур рабочих жидкостей и зная их начальные температуры, легко определить конечные:

В первой фазе (ядерных реакций) вслед за детонацией заряда мгновенное выделение энергии протекает менее чем за 1 мксек и в обычных условиях размещения заряда создает по расчету начальные температуры свыше 107° С и давление порядка 109 атм.

температурах пара перед турбиной, составляющих 274°С (как, например, для установки ВВЭР-1000). Для турбины, использующей перегретый пар такой температуры, возможная работа характеризуется площадью аа'бгдд'а, а.при насыщенном паре такой же температуры — площадью аа'б'вв"а. Из рис. 5.4 видно, что давления для перегретого и насыщенного пара при одних и тех же начальных температурах пара неодинаковы. Сопоставление площадей аа'бгдд'а и аа'б'вв"а свидетельствует о том, что работа турбины на насыщенном паре больше, чем на перегретом, если начальные температуры пара в обоих циклах равны.

Во-первых, резонанс силового происхождения представляет собой вынужденные колебания устойчивой системы, которые, в частности, могут иметь место и при нулевых начальных условиях. Параметрический резонанс — это проявление неустойчивости равновесного состояния, в силу чего система при нулевых начальных условиях остается в положении равновесия и только неизбежные начальные возмущения приводят к раскачке. Так, для системы, описываемой линейным дифференциальным уравнением второго порядка с периодическими коэффициентами, при параметрическом резонансе общее решение без учета диссипации имеет вид

2. Вынужденные колебания системы, возбужденные периодическими возмущающими силами, всегда можно отождествлять с так называемыми «чисто вынужденными» колебаниями, не зависящими от начальных условий, поскольку начальные возмущения из-за наличия трения быстро затухают. С другой стороны, малые силы трения оказывают заметное влияние на развитие вынужденных колебаний только в непосредственной близости от резонансов, а во всех остальных случаях этими силами можно пренебречь. ' ***'

Начальные возмущения возникают в результате ряда факторов: турбулентного движения топлива в сопловом отверстии, влияния входной и выходной кромок отверстия, шероховатости стенок соплового отверстия, воздушных пузырьков в топливной струе и сжимаемости топлива.

Начальные возмущения ускоряют распад топливной струи, приближая начало распада к кромке выходного отверстия сопла. С помощью специальных завихрителей (фиг. 36), устанавливаемых в предсопловом канале, также можно добиться быстрого распадения струи.

а) Решающие значения на начальные возмущения струи имеют конструкция седла иглы, канал соплового отверстия и очертания кро-

формы распадения струи. В такой же мере можно считать, что начальные возмущения значительно влияют на распределение топлива по сечению струи, что доказано при распыли-

Конструкция сопла и вызванные им начальные возмущения имеют решающее значение для распределения топлива в струе. Действительно, при противодавлении в рпр = 15 кг/см2 в ядре струи заключено 40% впрыснутого топлива для штифтового сопла (кривая 2) и ~ 10,5% для сопла с плоским седлом (кривая 1).

В связи с тем, что в статье будут рассматриваться вопросы, связанные с устойчивостью балансировки, целесообразно вкратце остановиться на самом понятии «устойчивость», которое в самом широком смысле характеризует соотношение между возмущающими воздействиями и вытекающими последствиями. Невозмущенное движение (или равновесие) называется устойчивым, если, уменьшая начальные возмущения, можно сделать отклонения, вызванные ими, меньше любых наперед заданных [1, 2]. Это определение, являясь общим, не является математически строгим. Если же конкретизировать эти возмущения и отклонения, то можно получить различные частные определения устойчивости.

На практике строгое соблюдение указанных условий весьма затруднительно, а иногда и просто невозможно. Дело в том, что априорная информация о параметрах g (и тем более об их дрейфе) неполна и неточна. Кроме того, всегда имеются начальные возмущения е (t0) = х„ — Хр (t0) и неконтролируемые постоянно действующие возмущения л (t). Все это приводит к отклонению реального движения под действием жесткого программного управления (3.9) от ПД хр (t). В этом проявляются принципиальные ограничения жесткого программного управления РТК.

Качество управления РТК определяется характером переходных процессов. В свою очередь, вид переходного процесса в РТК зависит от ряда факторов. Наибольшее влияние на качество управления оказывают начальные возмущения е (t0) = х (t0) — х0 (t0), неконтролируемые постоянно действующие возмущения л (/) и неизвестные параметрические возмущения со (t) — (/) — т (f). Степень влияния указанных факторов на характер переходных процессов существенно зависит от вида закона управления, реализуемого в системе управления РТК- Так, например, в случае жесткого программного управления (3.9) даже небольшие начальные, постоянно действующие и параметрические возмущения обычно приводят к неудовлетворительному характеру переходных процессов: динамическая ошибка е (t) \\ с течением времени возрастает.

Практически устойчивость по Ляпунову означает, что при достаточно малых начальных возмущениях фазовые траектории системы будут достаточно мало отклоняться от положения равновесия. Неустойчивость равновесия означает, что система может удалиться от положения равновесия даже в том случае, если начальные возмущения сколь угодно малы.

Смысл соотношения (3) состоит в том, что при устойчивом решении х (t) ^ О начальные возмущения всегда можно выбрать такими, что вероятность больших отклонений системы при t > ta от начала координат будет меньше любого наперед заданного значения р > 0.

Рекомендуем ознакомиться:

Найденные экспериментально

Направлении перемещений

Направлении положительных

Направлении поверхности

Направлении применяют

Направлении просвечивания

Направлении растяжения

Направлении составляет

Наблюдается небольшой

Направлении значительно

Направлению диагонали

Направлению основного

Меню:

Главная страница Термины