Натуральном выражении

Образец перед испытанием выпрямляется на деревянной подкладке лёгкими ударами молотка из мягкого материала или плавным давлением на образец. Не допускается выпрямление проволок из тросов, такая проволока подвергается пробе в натуральном состоянии.

К. В. Любавский и В. А. Торопов исследовали сварные швы сталей-двух типов: 16-12-3 (Сг—Ni—Mo) и 16-26-6, обладающие в натуральном состоянии аустенитной структурой. Сварные швы подвергали закалке после 10-минутного нагрева при 1350—• 1400° С. В швах стали типа 16-26-6 указанная термическая обработка никаких изменений не вызвала — аустенитная структура сохранилась. В швах другого типа (16-12-3) после закалки обнаружена высокотемпературная фаза, которую авторы считают ферритом. В подтверждение этих соображений приводится схемати-

Аустенитные швы. В натуральном состоянии аустенитные швы обладают типичной столбчатой структурой с явно выраженной дендритной неоднородностью, обусловленной большой скоростью кристаллизации сварочной ванны. На рис. 37 представлена микроструктура аустенитного шва на стали типа 18-8, имеющего следующий химический состав (в %): 0,04С; 0,32 Si; 1,3 Мп; 18,3 Сг, 10,2 Ni.

лей типа 18-8. Нагрев до 1000° С (рис. 38, б) устраняет дендритную неоднородность, характерную для аустенитного шва в натуральном состоянии (рис. 38, а). Нагрев до более высоких температур действует на форму и величину кристаллов аустенита так же, как и в случае швов стали типа 18-8. Однако внутреннее строение зерен аустенита в швах сталей типа 25-20 не остается неизменным. Нагрев в интервале температур 900—1100° С и последующее охлаждение на воздухе вызывает интенсивное выпадение мелкодисперсной карбидной фазы по всему объему аустенитных зерен (рис. 38, б). Аналогичная картина обнаруживается и в основном металле — в стали марки Х23Н18. Надо полагать, что появление избыточной фазы обусловлено более высоким содержанием углерода в шве: 0,18—0,20% в шве стали типа 25-20 и 0,08—0,10% в шве стали типа 19-8.

Шов № 1 (с 3—5% 6-фазы) имеет структуру, представленную на рис. 40, а. Обычными методами травления в двухфазном шве в натуральном состоянии не удается выявить границы столбчатых кристаллов. Это удается сделать только после нагрева в области температур, вызывающих выпадение избыточной фазы (500—850° С). Например, после двухчасового отпуска при 650° С в шве уже четко обнаруживаются границы кристаллов. Выпадение избыточной фазы происходит также внутри ферритных участков и по границе раздела двух фаз 7 ~Ь ^> что проявляется в повышенной травимости феррита после отпуска и особенно хорошо наблюдается при электронной микроскопии.

Кратковременный нагрев аустенитно-ферритных швов при температурах до 700—750° С не вызывает превращения б ~> у. Повышение температуры до 800—850° С вызывает коагуляцию феррита и постепенное растворение его в аустените. Нагрев при 900° С ускоряет превращение 6 ->- у (рис. 40, б). В результате отпуска четко выявляются границы столбчатых кристаллов аустенита, которые, как указывалось, не удается выявить в двухфазном (у -j- б) сварном шве в натуральном состоянии (рис. 40, а). Нагрев при 1000° С приводит к почти полному завершению превращения б -> у, одновременно идет процесс рекристаллизации —- преобразования столбчатых кристаллов в равноосные зерна (рис. 40, в). Если исходное содержание феррита в шве невелико (до 2—3%), то при 1100—1300° С шов сохраняет равноосную чистоаустенитную структуру (рис. 40, г, д, е). Если феррита в шве больше (3—5%), то нагрев при 1300° С может вызвать появление высокотемпературного феррита в виде мелких частиц округлой формы внутри зерен аустенита и на их границах (рис. 40, е). Нагрев до 1400—1420"С вызывает появление высокотемпературного феррита в виде дендритных образований (рис. 40, ж). Дендритный характер феррита позволяет считать, что его появление вызвано частичным оплавлением шва. Феррит, образовавшийся в результате нагрева шва до высоких температур (1300—1350° С) или вследствие частичного оплавления, в отличие от б-феррита назовем б'-ферритом или б'-фазой. Первичный б-феррит образуется в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны. Его отличительной особенностью является относительно большая стабильность. Этот феррит превращается в аустенит только при сравнительно длительном нагреве в интервале температур 1000—1200° С. Появлению высокотемпературного б'-феррита предшествует аустенитизация шва, т. е. превращение 6 -> у. Характерной особенностью б'-феррита, образующегося из твердой фазы, является его исключительно малая стабильность. В одном из исследований, посвященных металлографии б-феррита, убедительно показано, что даже непродолжительное пребывание феррита, возникшего в результате нагрева стали типа 18-8 до 1350° С, т. е. б'-феррита по нашей терминологии, при температурах 600—950° С вызывает его распад.

Мы полагаем, что причину различной стабильности первичного феррита (5) и высокотемпературного феррита (б') следует искать в различной степени легирования их ферритообразующими элементами. После нагрева при 1350—1400° С всегда образуется значительно больше б'-фазы, чем было б-феррита в шве в натуральном состоянии после сварки. Появлению б'-фазы, как указывалось, предшествовала аустенитизация шва, т. е. его гомогенизация или выравнивание химического состава. Вследствие этого б'-феррит содержит в своем составе меньше элементов-ферритизаторов, сообщающих ему стабильность, чем первичный 6-феррит.

Лучшим доказательством того, что качественные характеристики феррита оказывают большее влияние на превращение, чем количество феррита, служит следующий опыт. Сварные образцы, выполненные электродной проволокой из стали типа 18-8 с ниобием, имеющие в исходном состоянии до 5% 6-фазы, были подвергнуты закалке в воду после 10 мин нагрева при 1300° С. В результате такой термической обработки в шве появилось более 10% высокотемпературного б'-феррита. Как указывалось выше, такой б'-феррит отличается от первичного 6-феррита меньшим содержанием хрома, ниобия и других ферритизаторов.. Образцы в натуральном состоянии и после закалки от 1300° С были подвергнуты

Кремний, алюминий, ванадий, молибден, вольфрам и другие ферритизаторы, в отличие от фер-ритокарбидообразователей ниобия и титана, а также циркония повышают прочность аустенитных швов типа 18-8 без заметного ущерба для их пластичности в натуральном состоянии, т. е. после сварки без термической обработки (табл. 39). Аналогичным образом действует и хром в швах стали типа 18-8.

Следует отметить, что ферритизирующие примеси, за исключением ниобия и титана, не оказывают заметного влияния на ударную вязкость металла шва типа 18-8 в натуральном состоянии при комнатной температуре. Вместе с тем, все ферритизаторы вызывают падение ударной вязкости шва при отрицательных температурах, если шов имеет двухфазное строение у + б (см. ниже).

Положительное действие повышения содержания углерода на механические свойства аустенитных швов стали типа 25-20, выполненных автоматической сваркой под флюсом, показано в табл. 45 при сопоставлении швов № 1 и 3. Данные, касающиеся швов № 1 и 2, указывают на отрицательное действие кремния. При повышении содержания углерода в швах 25-20 до 0,25—0,30% ударная вязкость металла шва в натуральном состоянии достигает 20—26 кГ-м/см2. Однако даже кратковременный нагрев таких швов при 700—900° С приводит к резкому падению ударной вязкости ввиду обильного образования вторичных карбидов на границах зерен. Так', двухчасовой нагрев при 800° С вызывает снижение ударной вязкости от 24,9 до 7,6 кГ-м/см2.

3 — совокупность технико-экономических показателей данной отрасли в натуральном выражении;

(указать место разрушения) в) потери производства в натуральном выражении

На первом этапе энергетические балансы показывают энергоресурсы в их натуральном выражении, т. е. метрических тоннах, кубических метрах и киловатт-часах. Для того чтобы данные по энергоресурсам, представленные в балансе в натуральном выражении, сделать сопоставимыми и сравнимыми, требуется перевести их в единую систему измерения. 130

Показатели абсолютной экономической эффективности определяются путем сопоставления выпущенной продукции в стоимостном или натуральном выражении с затратами, необходимыми для производства этой продукции. Показатели сравнительной экономической эффективности определяются путем сопоставления капитальных и текущих эксплуатационных затрат по базовой и новой технике, а также по вариантам новой техники.

Объем производства машиностроения и металлообработки увеличился в 1970 г. по сравнению с 1940 г. в 28,2 раза, а по отдельным видам машиностроительных изделий объем производства в физических единицах увеличился еще больше. Например, за тот же период произошло увеличение производства бульдозеров в 280,8, экскаваторов в 103,3, электровозов в 35,7 раза. Кроме того, за годы советских пятилеток освоено производство таких видов машиностроительной продукции, которые ранее вообще не выпускались. Рост производства важнейших видов машин в натуральном выражении показан в табл. 1.

При использовании указанных показателей большое значение имеет правильное определение содержания сопоставляемых результатов и затрат. С достаточной степенью точности результаты производства могут быть установлены как произведение объема выпущенной продукции в натуральном выражении на ее оптовую цену предприятия (без учета надбавки). Величину полных затрат следует принимать с учетом доли прибавочного труда, а не только часть, отражающую себестоимость продукции.

Планирование и учет продукции базируются в основном на натуральных показателях, соответствующих физическим свойствам и экономическому назначению продукции. Учет в натуральном выражении характеризует натурально-вещественные пропорции общественного производства. От правильного применения натуральных показателей зависит также достоверность учета продукции в стоимостном выражении.

где Oti — общий объем данного вида работ в t'-й отрасли в натуральном выражении; Otl — объем данного вида работ в натуральном выражении на 1 млн. руб. строительно-монтажных работ

в i'-й отрасли; Wti — объем строительно-монтажных работ в млн. руб. в t'-й отрасли; У/,- — удельный вес объема работ, выполняемых машинами данного вида, в общем объеме работ в t'-й отрасли; Пи — среднегодовая эксплуатационная выработка машин данного вида в натуральном выражении, приходящаяся на единицу мощности или на одну машину в t'-й отрасли.

Мощность каждого производственного подразделения предприятия выражается отношением (коэффициентом) действительного (рабочего) фонда времени работы оборудования данного подразделения и прогрессивной трудоемкости годовой программы. Расчет производственной мощности в натуральном выражении производится, как правило, только по предприятию в целом.

Для характеристики производственной мощности и анализа ее использования применяют следующие основные показатели: производственная мощность по выпуску продукции в натуральном выражении, в оптовых ценах предприятий (без налога с оборота) и по себестоимости; стоимость основных производственных фондов и сметная стоимость их по проекту; среднегодовой коэффициент использования производственной мощности; число единиц установленного металлорежущего оборудования (всего, в том числе принято для расчета мощности); выпуск продукции на единицу установленного металлорежущего оборудования (указывается в числителе) и на единицу принятого для расчета мощности оборудования (указывается в знаменателе); коэффициент загрузки металлорежущего оборудования, принятого для расчета мощности; установленная мощность приемников электроэнергии; расход эле-троэнергии на производственные цели, в том числе электродвигателями; общая площадь всех производственных и вспомогательных цехов (без бытовых помещений); общая площадь производственных цехов; общая площадь производственных цехов на единицу оборудования; выпуск продукции на 1 м2 общей площади производственных и вспомогательных цехов (указывается в числителе) и на 1 м2 общей площади производственных цехов (указывается в знаменателе) в тыс. руб.; выпуск продукции на 1 р. основных

Рекомендуем ознакомиться:

Направление прохождения

Направление равнодействующей

Направление совпадающее

Направление ускорения

Направлении деформации

Направлении измерения

Направлении координатных

Направлении наибольшего

Направлении образующей

Направлении ортогональном

Меню:

Главная страница Термины