Наблюдается упрочнение

Как уже отмечалось, частицы жидкости, непосредственно соприкасающиеся с поверхностью, адсорбируются («прилипают») к ней. Соприкасаясь с неподвижным слоем, тормозятся и более удаленные от поверхности слои жидкости. Зона потока, R которой наблюдается уменьшение скорости (ш<шж), вызванное вязким взаимодействием жидкости с поверхностью, называется гидродинамическим II о г р а н и ч н ы м с л о-ем. За пределами пограничного слоя течет невозмущенный поток. Четкой границы между ними нет, так как скорость w по мере удаления от поверхности постепенно (асимптотически) возрастает до шж. Практически за толщину гидродинамического пограничного слоя условно принимают расстояние от поверхности до точки, в которой скорость w отличается от скорости невозмущенного потока ауж незначительно (обычно на 1 %).

После замыкания коррозионного гальванического элемента (это мохно себе представить мысленно) наблюдается уменьшение разности начальных значений потенциалов коррозионного элемента вследствие смещения потенциалов электродов(рис.14). Это приводит к уменьшению величины корроэионного тока и, следовательно, скорости коррозии.

В зависимости от содержания С и легирующих элементов, а также от температуры промежуточного превращения, изменения величины параметра кристаллической решетки аустенита различны. Так, в стали с 0,54% С и 3—3,5% Сг при промежуточном превращении увеличивается параметр решетки аустенита, которому соответствует повышение концентрации С до 0,8%. При содержании в аустените 0,98% С параметр решетки остаточного аустенита в процессе превращения изменяется слабо. В стали с 1,44% С и 3,5% Сг наблюдается уменьшение средней

Нестабильность размеров может возникать не в процессе, а после термообработки изделий. При хранении на промежуточных складах наблюдается уменьшение или увеличение размеров. Уменьшение является следствием медленного отпуска при обычной температуре мартенсита закалки (выделение С из твердого раствора и уменьшение удельного объема). Стабилизация размеров при этом достигается отпуском при 120—150° С. Увеличение размеров происходит в результате постепенного распада остаточного аустенита при обычной температуре. Стабилизация проводится для того, чтобы осуществлялось полное превращение А-*-М.

Механизм ингибирования, сходный с механизмом для переходных металлов в контакте с пассиваторами, очевидно, применим также для сталей в концентрированных охлаждающих рассолах (NaCl или СаС12), в которые в качестве ингибиторов введены хро-маты (приблизительно 1,5—3 г Na2Cr2O7 на литр, с добавкой NaOH для образования СгО^"). В присутствии ионов С1~ в таких больших концентрациях пассивность по определению 1, данному в гл. 5, не наблюдается. Уменьшение скорости коррозии не столь значительно, как в отсутствие хлоридов (см. табл. 16.1), а имеющее место замедление коррозионных процессов, по-видимому, является следствием формирования слоя, который состоит из продуктов восстановления хроматов и оксидов железа и создает диффузионный барьер. Следует отметить, что хроматы не являются хорошими ингибиторами в горячих концентрированных рассолах, которые иногда ошибочно рекомендуют в качестве антифризов для систем охлаждения двигателей.

Силикат натрия в количестве 4—15 мг/л (в расчете на SiO2) используют иногда владельцы индивидуальных домов для обработки мягкой воды. Такая обработка уменьшает «покраснение воды», вызываемое наличием взвеси ржавчины, которая образуется в железных трубопроводах. Исключается и голубое окрашивание при прохождении воды по медным и латунным трубам. Одновременно с этим реально наблюдается уменьшение скорости коррозии стали на 50—90 % [10, 11], однако не в любой воде [12, 131.

удлинился на величину Д/=/, — — /, где /! — длина деформированного бруса. Величину гх = = Д/// называют относительным удлинением. При растяжении наряду с удлинением бруса наблюдается уменьшение поперечных его размеров, называемое абсолютным сужением

Как уже отмечалось ранее, при разгрузке наблюдается уменьшение давления, скорости и плотности соответственно на величины Ар, ДУС и Ар, что приводит к изменению функций нагрузок области возмущений //. Если загруженная область имеет форму прямоугольника, то для координаты z при косом ударе

С увеличением Dm от 0,4 до 0,8 м3/ч наблюдается уменьшение уноса. При /)ж свыше ~1,2 м3/ч унос возрастает с увеличением расхода жидкости (рис. 5.21).

Как видно из графика, добавление алюминия к WSi2 не изменяет характера окисления образцов, и ход кривой аналогичен .ходу кривой для окисления чистого дисилицида вольфрама. В обоих случаях наблюдается увеличение веса образцов, а затем уменьшение. Процесс уменьшения веса образцов, легированных алюминием, несколько замедлен, но при большой продолжительности окисления кривая 2 возможно пересечет ось абсцисс. В период окисления, когда наблюдается уменьшение веса образцов, очевидно, как и в случае чистого WSi2, имеет место конкуренция двух процессов: уменьшение веса за счет испарения W0g и увеличение веса за счет образования на поверхности нелетучей

Вместе с тем анализ изломов различных материалов показывает, что появление усталостных бороздок в изломе происходит только после достижения некоторой скорости роста трещины при Д/С2, когда на кинетических кривых, связывающих скорость роста длинных трещин с КИН, наблюдается уменьшение ускорения процесса разрушения

Второй случай, конечно, крайний, его следует избегать, но при сварке низколегированных сталей в зоне // наблюдается упрочнение и довольно заметное снижение пластичности.

Хазлет и Хансон [50] опытами на никеле установили, что после предварительной деформации растяжением на 2—6% и последующего отжига .при 800° наблюдается упрочнение, вследствие чего форма кривых .ползучести (при температуре w 'м-тания на ползучесть 700°) изменяется. Однако этот pf связанный с высокотемпературным отжигом (800°), можг

ния течения в Си и Ni возрастают с увеличением скорости деформации при 298 К или уменьшением температуры при 0,001 с"1 Оба металла фактически проявляют отсутствие квазистатического упрочнения при 298 К. Напряжение течения в наноструктурной Си, при котором не наблюдается упрочнение, равняется примерно 450 МПа, что соответствует напряжению насыщения, т. е. напря-

К настоящему времени выполнен ряд экспериментов, указывающих на то, что материалы, предварительно сильно деформированные растяжением или сжатием, при последующем циклическом деформировании разупрочняются [369, 375, 376]. Обобщение этих наблюдений по отношению к размеру ячеек показало, что циклическое разупрочнение будет наблюдаться в том случае, когда размер ячеек, образовавшихся на стадии насыщения при циклическом деформировании, больше того, который существовал в материале до начала циклической деформации [375]. С другой стороны, если установившийся размер ячеек меньше, чем в исходном материале, наблюдается упрочнение. Также был сделан вывод, что установившийся размер ячеек не зависит от исходного состояния металла.

циклического деформирования наблюдается упрочнение материала, а затем, с увеличением числа циклов нагружения после достижения определенного упрочнения, начинается процесс разупрочнения. Наиболее интенсивно эти процессы происходят в области концентраторов напряжений, особенно таких резких, как усталостные трещины. В связи с этим может создаться положение, когда напряжения, действующие у поверхности детали в материале с исходными свойствами, будут достаточными для того, чтобы в этой области возникла усталостная трещина. При развитии трещины на некоторую глубину упрочнение материала у ее вершины может быть столь интенсивным, что действующие напряжения окажутся недостаточными для дальнейшего ее роста и она превратится в нераспространяющуюся.

Во избежание упрочнения вследствие старения * листы из сплавов ЭИ437А и ЗИ437Б подвергают быстрому охлаждению в струе воздуха или в воде с температур закалки 1080—1120° С при выдержке их при этих температурах порядка 1—2 мин на 1 мм толщины листа. Для повышения предела прочности и жаропрочности заготовки и детали, в том числе и сваренные, подвергают старению при 700—750° С в течение 16—5 ч с охлаждением на воздухе. Упрочнение в результате старения зависит от температуры и длительности нагрева. Наиболее сильное повышение твердости и механических свойств имеет место после старения при 700° С. При 800° С и выше с увеличением длительности старения сначала наблюдается упрочнение и затем разупрочнение [36].

В процессе деформации наблюдается упрочнение вследствие торможения дислокаций взаимными полями напряжений и препятствиями и разупрочнение вследствие поперечного скольжения и переползания дислокаций.

Из анализа кривых N—t,.N—п (см. рис. 4 и 5) следует, что-до определенного налета наблюдается упрочнение книц, и остаточная долговечность растет.

С одной стороны, с уменьшением содержания углерода наблюдается упрочнение связующей фазы вследствие увеличения содержания растворенных в ней титана и молибдена, а с другой стороны, увеличивается размер зерна карбидной фазы (рис. 39), что негативно отражается на прочностных свойствах сплава [82] . Следует отметить, что в сплавах системы TiC— Ni— Mo с высоким содержанием молибдена при низких температурах большее влияние на прочность сплавов рказьтает размер зерна карбидной фазы.

Второй случай, конечно, крайний, его следует избегать, но при сварке низколегированных сталей в зоне // наблюдается упрочнение и довольно заметное снижение пластичности.

М. И. Ермолова и О. П. Солонина [72] показали, что после закалки сплава ВТЗ-1 с 850° С количество р-фазы значительно меньше, чем после закалки с 800° С, однако при старении наблюдается упрочнение как в одном, так и в другом случае.