Наблюдалось образование

импульса, но давление при длинном импульсе оставалось высоким и после 500 не, в то время как давление ударной волны для короткого импульса уменьшалось быстрее. Этим можно объяснить более равномерное распределение деформаций в образце, облученном длинным импульсом. Однако при длинных импульсах наблюдалось некоторое испарение обрабатываемого материала.

Климат в Японии довольно теплый по сравнению с климатом других промышленно развитых стран, однако в области использования теплоизоляционных материалов в жилых домах, где прежде наблюдалось некоторое отставание, достигнут большой прогресс.

Используя электролит № 3, удалось получить качественные никелевые покрытия, не содержащие примесей. Реакция начиналась с рН раствора, равного 8,1; при увеличении рН до 10,5 наблюдалось некоторое возрастание скорости осаждения, однако покрытия получались более темные, матовые. В процессе осаждения необходимо корректировать рН раствора путем добавления раствора аммиака; рекомендуемая температура осаждения 70— 95° С, при этом скорость осаждения составляет ~0,02 мкм/мин и мало изменяется во времени. Химическим анализом показано отсутствие в покрытии серы, олова и палладия. Спектральным анализом установлены следы железа, алюминия, меди и кальция, что связано, по-видимому, с недостаточной чистотой использованных реактивов.

в диапазоне е>102 с-1 монотонно возрастают как для армко-железа, так и для стали 45 (см. рис. 50). Интенсивная пластическая деформация в области разрушения укороченных образцов наблюдалась при всех скоростях ударного растяжения (до 500 м/с). Это свидетельствует о том, что так называемая критическая скорость деформирования не характеризует пластические свойства материала и является проявлением локализации деформации вблизи нагружаемого конца образца, длина рабочей части которого не позволяет обеспечить достаточную однородность деформации. При переходе от статических испытаний к ударным наблюдалось некоторое снижение остаточного удлинения образца (величина поперечной деформации в шейке практически не меняется). Такой характер изменения характеристик пластичности в области переходных скоростей деформации может быть связан как с большей локализацией деформаций при динамических испытаниях, так и с изменением соотношения микроструктурных изменений в материале при повышении скорости деформирования.

Голдфарб [29]. привел результаты испытаний полиэфирных слоистых пластиков, армированных пятью различными типами стеклоткани. Эксперименты проводились в Кюр-Биче (Сев. Каролина). Партии образцов, экспонированных на глубине 0,9 м, удаляли из воды каждый год (последние через 5 лет), очищали от обрастания и исследовали (до окончания исследований образцы хранили в воде). Какие-либо биологические разрушения образцов в статье [29] не упоминаются. Наилучшим материалом оказался пластик, армированный стеклотканью Sty-1е-181, обработанной Тараном. По сравнению с исходными значениями для этого композита наблюдалось некоторое увеличение прочности на изгиб и твердости и примерно 20%-ное уменьшение прочности на сжатие и ударной вязкости (по Изоду). Для других исследованных материалов потери свойств достигали примерно 40 %, причем в наибольшей степени уменьшалась, как правило, прочность на сжатие. Проведенные испытания подтвердили уже известный из лабораторной практики вывод о том, что обработка поверхности армирующего стекловолокна, а также правильный выбор типа ткани и конструкции упрочнения оказывают существенное влияние на способность композита сохранять прочностные свойства. Следует отметить, что рассмотренные композиты, выдерживающие 5-летнюю экспозицию в морской воде при минимальном уменьшении прочности, были получены еще в 1954 г. Большие успехи, достигнутые с тех пор в области получения смол и поверхностной обработки волокон, позволяют создавать гораздо более стойкие композиционные материалы.

При плавках на частоте 800 кгц и значениях отношения более 38-103 град-сек-см''2' и значениях G более 90 град/см наблюдалось' некоторое удлинение кристаллов; длина их не превышала 20—25 мм, поперечный размер зерен был меньше 0,5 мм, направление роста кристаллов беспорядочное. Это явление можно объяснить наличием в рассматриваемом случае более интенсивного перемешивания расплава при любых значениях, G и отношения G/v по сравнению со случаем использования частоты 5,28 Мгц, приводящего к увеличению числа центров кристаллизации и, как следствие, к измельчению зерен. Таким образом, частота 880 кгц оказалась практически неприемлемой для получения столбчатой структуры. Увеличение частоты более чем 5,28 Мгц с целью дальнейшего снижения интенсивности перемешивания расплава нецелесообразно из-за ухудшения пробивной прочности элементов генератора.

время полета на приблизительно постоянном уровне. Образцы регулятора были испытаны на срок службы и на воздействие вибраций. Кроме того, перед испытанием на срок службы была проведена проверка зависимости давления от скорости потока. Измерения проводились при возрастающих и уменьшающихся скоростях потока для того, чтобы определить гистерезис. Цикл испытания на срок службы выполнялся с регулятором, смонтированным в камере объемом 0,03 м3. Для впуска воздуха использовалось калиброванное отверстие, а к регулятору был подсоединен вакуумный насос для имитации изменений атмосферного давления во время полета. Регулятор прошел 12750 циклов испытаний. Два образца были установлены на вибростенде для одновременных функциональных испытаний и испытаний на воздействие вибраций. Регуляторы испытывались при изменяющейся частоте вибраций и ускорениях 5, 10 и 20 g. После окончания испытаний анализ данных показал, что, хотя и наблюдалось некоторое изменение давления, работа регулятора находилась в установленных пределах.

Как показали экспериментальные исследования, суспензии графита в гелии, азоте, углекислоте и четырехфтористом углероде устойчивы, хорошо прокачиваются через трубопроводы, коллекторы и арматуру. Исследовались суспензии, содержащие частички химически чистого графита размером 1—5 мкм, при плотности 0,125 г/см3 [13]. В суспензиях с гелием наблюдалось некоторое отложение графита в зоне наиболее высоких температур.

ление з верхней части ствола до 25 кГ/м2, и эпюра давления полностью совпадала с данными теоретического исследования § 8-2 и рис. 8-8. При естественной вентиляции зазора наблюдалось перете-лапис дымовых газов в воздушный канал. Этого явления удалось лзСежагь при принудительном движении воздуха под давлением вентилятора при полностью закрытых вентиляционных отверстиях в верхней части трубы. В этом случае наблюдалось некоторое перетекание воздуха из зазора в дымовой капал, что является вполне допустимым. Воздух подавался подогретым в паровом калорифере до 50° С. Температура наружного воздуха при этом составляла 3е С, а газов в канале 130° С. Подогрев воздуха необходим для соз-ьдания температурного режима футеровки, предотвращающей ее растрескивание.

Щелочи. В то время как концентрированные щелочные растворы ден-ствуют на тантал даже при комнатной температуре, и он растворяется в расплавленных щелочах, металл вполне устойчив в разбавленных растворах. В недавнем исследовании [90], пользуясь изменением электрического сопротивления для учета скорости коррозии, было установлено, что скорость коррозии танталовой проволоки, 'полностью погруженной на 210 суток при комнатной температуре в 10%-ный раствор едкого натра, составила 2,33-10"5 мм/год. В 5%-ном растворе при испытании в течение 60 суток. при 100" она составила 0,0032 мм/год. Такая же скорость коррозии была D 10%-ном растворе едкого натра при 100". В последних случаях наблюдалось некоторое локальное действие в местах выхода проволоки из раствора в погруженные в него резиновые пробки в стенках сосуда для коррозионных испытаний; этим объясняется большая часть потери веса.

V м. В диапазоне значений 51 < Кт < 59 МПа V м на поверхности образца наблюдалось некоторое увеличение длины трещины, затем появлялась утяжка и рост трещины гфекращался. Отсюда следует, что при периодическом чередовании статического и циклического нагружения может иметь место и смена вида растрескивания (усталостного и коррозионного), преимущественное развитие того или другого будут получать

В диапазоне углов 6<90°, в котором происходит описанное Чэмпионом и др. [11] явление растекание — стягивание, у-А12О3, на поверхности восстанавливается и переходит в шпинель с недостатком кислорода, содержащую ионы А12+. Структура этого тип;/ образуется при низком парциальном давлении кислорода и высокой температуре (Г> 1200 К), когда скорость реакции велика. Величина YT соответствует полученному Кинджери [21] значению 0,905 Дж/м2, и на поверхности идет реакция с расплавленным алюминием. Бреннан и Паск [5] предположили, что при этом образуется летучий окисел АЬО. Это предположение согласуется с данными указанной выше работы [11]. Механизм процесса не вполне ясен. Возможно, соединение А1О (шпинельного типа с недостатком кислорода) реагирует на поверхности с алюминием, образуя А12О, и это вызывает растекание. По мере испарения алюминия в виде АЬО запас ионов А12+ восполняется, что приводит к стягиванию капли со все уменьшающимся диаметром. В этих исследованиях связь между чистым алюминием и окисью алюминия была хорошей всюду, за исключением области больших значений тупого угла. Таким образом, смачивание не является необходимым условием образования связи. В работе Чэмпиона И:Др. [1-1] состояние поверхности раздела между А12Оз и сплавами обычно значительно хуже, чем в случае чистого алюминия: наблюдалось образование пузырей и трещин в сапфире.

Растрескивание по поверхностям раздела носит преимущественно энергетический характер с высокой граничной энергией, так как работа разрушения представляет собой разницу между суммой поверхностных энергий частицы и матрицы и энергией поверхности раздела частица — матрица. Критерий в напряжениях для зарождения трещины разработан в [4, 84] на основе предположения, что нарушение связи будет происходить в том случае, когда локальные напряжения превысят прочность границы между матрицей и частицей. В работе [84] проанализирована задача о внутреннем шейкообразовании между частицами и показано, что нарушение связи не произойдет, если прочность границы раздела ad будет превышать величину максимальной компоненты растягивающего напряжения при пластическом течении 0Z, т. е. когда Od > °*z- Согласно критерию текучести Мизеса, o"z = 2k + ах, где k — общепринятый предел текучести при сдвиге для матрицы, а ах — поперечная компонента напряжений (az > ax). Эти соображения показывают потенциально важную роль поперечных напряжений сжатия для устранения возможности возникновения пор между частицами. Следует отметить, что в деформированных сфероидизированных сталях часто наблюдалось образование пор между двумя близкорасположенными частицами цементита, хотя, по сведениям автора, их роль в пластическом разрушении специально не исследовалось.

Полученные величины коэффициентов концентрации и максимальные деформации в сварных соединениях труб (см.' табл. 3.3.4) показывают, что ответственными за малоцикловое разрушение являются максимальные деформации, возникающие в околошовной зоне, где и наблюдалось образование малоцикловой трещины. Как видно из таблицы, по мере снижения максимальных деформаций долговечность труб увеличивается.

Поскольку иногда наблюдалось образование отрицательных зарядов на частицах стекла и их перемещение к аноду [100], для получения КЭП Ag — стекло с мсоким содержанием частиц последние капсулировали м слоем металла химическим путем. Степень ме-ззщш частиц от 2 до 40% (об.) сравнительно ма-до ьлгИяла на содержание стекла в осадках [60—72% V3"-)]-. Мелкие частицы стекол в отличие от крупных за-

В качестве примера отмечалось [239], в частности, что охруп-чивание может вызываться Sn и Sb, однако наблюдавшееся существенное обогащение этими примесями 10—20 граничных атомных слоев материала является несколько неожиданным. До этого для самых различных примесей, особенно таких, с которыми связывают охрупчивание сталей при отпуске [12], наблюдались характеристические расстояния [242], указывающие на обогащение лишь одного — двух атомных слоев [242—245]. Аналогичные данные были получены и для серы [246] — примеси, оказывающей хорошо изученное влияние на никель [246—249] и сплавы на его основе в отсутствие водорода. Никелевые образцы такого типа, какие были использованы в работе [239], было бы интересно исследовать также на предмет наличия на межзеренных границах второй фазы с суперрешеткой NiisSb или Ni3Sn, поскольку ни Sn ни Sb не обладают высокой растворимостью в №. В очень тонких слоях, обогащенных S, наблюдалось образование тонких пластинок Ni3S2 [246].

5. Двухступенчатая форсунка относительно сложна в изготовлении и никакими преимуществами по сравнению с другими типами форсунок не обладает. В процессе работы этой форсунки наблюдалось образование крупных капель, которые пезо

Процесс горения в тангенциальной камере оказался еще менее чувствительным к качеству распыливания мазута, так как горение не ухудшалось не только после замены форсунки тонкого распыла на форсунку грубого распыла, но и после перехода на подачу мазута через дырчатую трубу с тремя отверстиями диаметром 3 мм. Однако при установке такой дырчатой трубы в среднем тангенциальном сопле наблюдалось образование кокса на противолежащей этой трубе стенке циклонной каме-

Большой интерес представляет изучение коррозии стали 16ГНМ, широко применяемой для изготовления барабанов котлов с давлением 14 МПа. Это сталь из-за повышенного содержания марганца менее стойка в растворах кислот и склонна к язвенной коррозии. При добавлении «двойной» (уротропин с ПБ-5) и «тройной» (уротропин, ПБ-5 и ОП-7) смесей ингибиторов в 5%-ный раствор соляной кислоты скорость коррозии стали 16ГНМ не превышает 1—3,5 г/(м2-ч) при температуре 60°С и 3,5—5,0 г/(м2-ч) при 70°С в статических условиях. Язв на поверхности образцов не образуется. Лишь при температуре 70°С и введении 1—2 г/кг ионов Ре34' в раствор соляной кислоты при общей скорости коррозии 3— 5 г/(м2-ч) наблюдалось образование язв по торцам образцов. В условиях циркуляции раствора со скоростью 0,3—0,5 м/с скорость коррозии стали 16ГНМ в присутствии смесей ингибиторов снижалась до 2—4 г/(м2-ч) без добавок ионов Ре3+ и до 10—13 г/(м2-ч) при введении 2 г/кг ионов Ре3+. При 70°С

нем наблюдалось образование отдельных рисок из-за попадания

Наблюдалось образование пленок с высокой и низкой устойчивостью. При 0,025 ма/см% напряже-

и скандия вполне определенно наблюдалось образование твердых раство-