Наблюдаются колебания

отжига при температурах ниже А^. Начиная с 550 °С в пределах исследованной длительности отжига наблюдаются изменения в состоянии пор. Из рисунка видно, что на кинетических кривых вплоть до 700 °С отмечаются три стадии процесса залечивания.

Определение коррозии по изменению электрического сопротивления образцов применяют, если в процессе коррозии наблюдаются изменения сечения образцов или происходят изменения в самом материале за счет образования трещин, расслоения или межкристаллитной коррозии.

Некоторые виды термореактивных пластмасс подвержены разрушительному действию ультрафиолетового излучения. При этом наблюдаются изменения основного органического компонента материала и изменение цвета.

Значения скоростей, при которых наблюдаются изменения свойств, могут быть различными для разных материалов. Релаксационная гипотеза механизма соударения жидкости и твердого тела изучалась прежде [25] и была использована при исследовании условий, обеспечивающих эффективность влагоудаления в проточных частях турбин. Было установлено, что с ростом окружных скоростей резко снижается сепарационная способность рабочего колеса после достижения некоторого максимума [26, 27]. Для выявления процессов взаимодействия изучались явления соударения частиц жидкости с вращающимися пластинами. Экспериментально было показано, что при малой скорости соударения (и<10 м/с) капли жидкости прилипали к пластине и растекались по ней. При повышении скорости до 20 м/с они отражались от пластины [28].

Третий фактор — стабилизация технологического режима работы фильтров — имеет большое значение. Как известно, технологические параметры работы промышленных фильтров по отдельным рабочим циклам при ручном управлении претерпевают довольно значительные колебания. У ионитных фильтров наблюдаются изменения обменной емкости, вызываемые отступлениями от технологии проведения сменным персоналом регенерации фильтров. Могут быть нарушены такие показатели, как: интенсивность взрыхляющей

В процессах обработки и измерения сравнительно редко встречаются погрешности одного вида; чаще приходится иметь дело со сложными комплексами различных погрешностей; примером могут служить случайные функциональные погрешности (композиция погрешностей измерения и обработки). Суммарные погрешности размеров обрабатываемых деталей являются функциональными усредненными погрешностями вследствие действия износа инструмента, силовых и тепловых деформаций технологической системы и др. Математическая обработка случайных и систематических погрешностей различна. Систематические погрешности суммируют алгебраически, т.е. с учетом знака, а случайные — по законам квадратического суммирования. Рассматривая ход технологического процесса в течение некоторого промежутка времени ^о, можно построить точностную диаграмму, по которой наблюдаются изменения параметров мгновенного распределения [8, 28, 34]. Частным случаем протекания технологического процесса является смещение центра группирования погрешностей обработки по линейному закону, что происходит при изменении уровня настройки станка вследствие размерного износа инструмента или тепловых деформаций технологической системы. При этом систематические погрешности описываются

При термической обработке аморфных сплавов на стадии, предшествующей кристаллизации, наблюдаются изменения физических свойств. Об этом уже подробно говорилось в разделе 4.2. Например, хорошо известны соответствующие изменения магнитных свойств и пластичности. При термической обработке с кристаллизацией аморфные металлы практически утрачивают свои отличительные свойства. Это обстоятельство необходимо учитывать при выборе температурных и временных режимов термической обработки с тем, чтобы сохранить присущие аморфным металлам специфические качества.

Весьма отчетливо наблюдаются изменения в строении изломов стекол при повышении прочности образцов (рис. 58).

Наряду с изменением механических свойств наблюдаются изменения и магнитных свойств, связанных с превращением аусте-нита, причем большее изменение магнитных свойств происходит у стали с пониженным содержанием углерода.

Стадия 1 — процессы, ведущие к нарушению пассивности. На этой стадии различными методами наблюдаются изменения в пассивной пленке, но питтинги еще не обнаруживаются (ни по росту тока, ни электронномикроскопически).

При холодном деформировании аустенитные стали интенсивно наклепываются: достаточно 20% деформации,.чтобы предел текучести повысился более чем в 3 раза по сравнению с исходным значением. После деформирования на 70 % и выше ав увеличивается в 2-3 раза, а (70,2 — в 5 - 6 раз и тем не менее пластичность наклепанных сталей сохраняется на уровне 8 = 8 ... 12 %. При деформировании сталей с неустойчивым аустенитом наблюдаются изменения фазового состава: у хромоникелевых сталей образуется мартенсит деформации а' с ОЦК структурой, у хромо-марганцевых — два разных мартенсита: а' и ? с гексагональной структурой. Количество мартенсита может составить 40 - 50 % (об.), когда сталь деформируют при криогенных температурах (-196 °С) с большими деформациями. Аустенитные стали с устойчивым аустенитом содержат > 15 % Ni, при деформировании они наклепываются без образования мартенсита.

При прохождении фронта волны наблюдаются колебания потенциала образца, а также локальное повышение температуры.

получается при малых скоростях или больших шагах по пространственной координате, наблюдается следующее явление. При подходе численного решения достаточно близко к TW на каком-то его шаге происходит «перескок» ип+1 за значение TW, т. е. температура жидкости превышает температуру стенки. Поскольку разность (7V — — "n+i) в (5.15) сразу становится отрицательной, то далее разностное решение снова падает ниже уровня Tw. Таким образом наблюдаются колебания, противоречащие характеру физического процесса.

потенциостатическим регулированием (см. раздел 9.5.1), при работе которых, согласно записи на участке рисунка е потенциал труба — грунт в месте расположения защитной установки поддерживается регулированием на постоянном заданном значении. В примыкающем участке трубопровода все же наблюдаются колебания потенциала, обусловленные преимущественно падением напряжения в грунте, вызванным блуждающими токами. При трамвайных рельсах с очень положительным потенциалом в случае большого натекания блуждающего тока может получиться настолько отрицательный потенциал труба—грунт, что он будет более отрицательным, чем настроенное заданное напряжение потенциостатически регулируемого преобразователя. Защитный ток, отдаваемый преобразователем, в таком случае регулируется на нуль. По мере удаления от мест пересечения или сближения защитные токи, натекшие в области сближения через грунт на трубопровод, снова стекут с него. Это получится в частности тогда, когда имеется пересечение с несколькими трамвайными линиями. Здесь рекомендуется выбирать фиксированную настройку основного тока, менее которого отдаваемый ток не должен быть даже и при положительных рельсах. По схеме на рис. 16.10 установлены два потенциостатически регулируемых преобразователя или дополнительные диоды для дренажа пиковых токов. При единственном пересечении или сближении трубопровода с рельсами может быть выгодным регулирование защитного тока не на нуль, а на некоторое постоянное значение основного тока. Соответствующая запись показана на рис. 16.9, ж.

Известно, что демпфирующие покрытия наиболее эффективны при снижении вибрации пластин, в спектре которых наблюдаются колебания на собственных частотах. Но спектры вибрации двигателя внутреннего сгорания являются более сложными, поэтому требуется установить более общие представления о количественном эффекте демпфирования в том случае, когда в спектре не наблюдается ярко выраженных дискретных частот, а спектр является сплошным.

Классификация опытных данных по виду функций a(t) — смещение центра группирования — представлена на рис. 24. Большинство кривых a(t) имеет в начальной стадии параболический характер. Наблюдаются колебания интенсивности изменения функции, которые вызываются непостоянством свойств твердого сплава, качества заточки и доводки инструмента. Колебания значений ak от 250 до 700 мкм (за вычетом случаев катастрофического конечного износа в ряде партий).

пружины мы можем пытаться непрерывно измерять и регистрировать силу трения скольжения между нашим ползунком и движущейся поверхностью. В практике лабора торных опытов удобно в качестве движущейся поверхности брать поверхность вращающегося диска. При подобного рода опытах почти всегда наблюдаются колебания тела, а следовательно, и колебания растяжения пружины.

Таким образом, движение части механизма, расположенной слева от упругого звена, описывается уравнением третьего порядка, вследствие чего во время работы такого механизма при переходных процессах наблюдаются колебания угловой скорости. При совпадении частоты вынужденных колебаний, вызываемых моментом сопротивления М2, с собственными колебаниями системы упругого звена наблюдается явление резонанса угловой скорости. Такое явление может быть исследовано, если момент М2 представляет собой функцию времени. В этом случае уравнение (205) оказывается линейным третьего порядка с правой частью.

Существенным фактором при разработке системы развертки является выбор частоты. При небольших частотах наблюдаются колебания температуры отдельных участков образца, особенно заметные на его концах. Уменьшение интенсивности термопульсаций достигается увеличением частоты развертки.

мов. Одним из таких параметров для поворотно-фиксирующих устройств является крутящий момент на РВ (Мрв). В табл. 2 приведены величины максимальных значений М р .„ тах для различных моделей станков, которые возникают при повороте шпиндельных блоков. Здесь же приведены результаты стендовых исследований поворотного механизма автомата модели 1265-8, полученные при различных скоростях вращения РВ. На величину •Wp.umax основное влияние оказывают скорость поворота и диаметр блока, определяющий его момент инерции. При сравнении данных таблицы необходимо учитывать, что автомат 1262 М находился в сильно изношенном состоянии, а относительно небольшие нагрузки у автоматов моделей 1265 ПМ-6 и ДАМ6 X 40 связаны с улучшением динамики поворота благодаря применению мальтийских крестов с числом пазов гк = 5. У автомата модели 1А290-6 при двойной индексации скорость поворота блока немного ниже, чем у полуавтомата модели 1265 ПМ-6, но значительно больший наружный диаметр шпиндельного блока у первого станка обусловил большую нагрузку на РВ. При повороте шпиндельного блока автомата модели 1265-8 с наладочной скоростью (гар.в = = 2,7 об/мин) максимальная величина Afp.Bmax соизмерима с моментом, возникающим при паспортном значении скорости холостого хода («р.впасп. = 8 об/мин). Это связано с тем, что при низкой скорости поворота шпиндельного блока у автоматов наблюдаются колебания величины Ж"р.в, обусловленные большими силами трения и упругостью звеньев механизма. Установлено, что величина и характер изменения крутящих моментов на РВ для каждой модели станков достаточно стабильны и могут служить критерием оценки качества поворотно-фиксирующих механизмов. Проводилась тщательная обработка экспериментальных данных, особенно по максимальным величинам крутящих моментов на РВ, возникающих при повороте шпиндельного блока (Ж"4), которые определяют нагрузку на привод. Для большинства новых автоматов величины (A Tkf 4/Af 4) • 100 % , характеризующие точ-

ным уменьшением ускорений по закону косинуса наблюдаются колебания ускорений с постепенным уменьшением их средней величины. В середине поворота колебания ускорения и скорости имеют более ярко выраженный характер, причем ускорения достигают наибольших величин. Такой характер изменения ускорений объясняется влиянием зазоров и упругости ведущих звеньев механизма.

На рис. 9 показан характер изменения скорости выходных звеньев у ряда транспортных устройств автоматов. У устройства позиционирования без фиксации а после окончания движения, на которое затрачивается время tn, наблюдаются колебания ведомых масс в течение времени tB, определяемые упругостью звеньев механизма и силами демпфирования. Поэтому на транспортное перемещение затрачивается время Тп > tn-