Наблюдаются некоторые

Коррозионное растрескивание и коррозионно-усталостное разрушение металлов следует отличать от межкристаллитной коррозии металлов, протекающей без наличия механических напряжений в металле. Разрушения металлов типа коррозионного растрескивания и коррозионной усталости имеют много общего, поскольку характерным для обоих явлений является образование в металле трещин и отсутствие на его поверхности значительных разъеданий. Только изредка наблюдаются небольшие местные разъедания. Несмотря на большое количество исследований, механизм трещинообразования и развития трещин еще недостаточно ясен. Однако в большинстве исследований (Ю. Р. Эванс, Г. В. Акимов, Н. Д. Томашов, А. В. Рябченков, Е. М. Зарецкий, В. В. Герасимов и др.) подтверждается электрохимический характер коррозии. Наряду с электрохимическим фактором на коррозионный процесс оказывают влияние и факторы механического и адсорбционного снижения прочности металла. В зависимости от преобладающего действия того или иного фактора характер коррозионного разрушения может изменяться.

Объемный Пора 0 ... 2 Спектр без осцилляции или с осцил-ляциями глубиной менее 2 дБ, монотонно нарастающий и монотонно спадающий, ширина спектра соответствует (или несколько уже) ширине спектра преобразователя; для округлых пор размером до 5 мм наблюдаются небольшие периодически следующие минимумы, глубина которых 2 ... 6 дБ

Характер изменения скоростей на рис. 4.7 можно разбить на три участка. На первом участке (до 100° С) заметных изменений скоростей продольных волн не происходит, скорости поперечных волн в двух направлениях по одной из поляризаций несколько увеличиваются. При этом наблюдаются небольшие различия в абсолютных величинах скоростей вдоль разных направлений распространения, связанные, видимо, с текстурой деформации. Отжиг при температурах около 125 °С приводит к резкому увеличению скоростей по всем направлениям. Для продольных волн этот рост составляет до 3 %, для поперечных — 8 %. При

При сварке, как правило, наблюдаются небольшие наружные выплески, которые в случае необходимости могут быть удалены механической обработкой.

расчете количества масла по формуле и по номограмме наблюдаются небольшие отклонения.

Отходы, выплавленные или вырубленные из трубопроводов, проще всего сжигать. В процессе промывки выделяется водород, аэрозоли гидроокиси и сточные щелочные воды. При концентрации водорода по объему в воздухе 4 или 15—75% образуется взрывоопасная гремучая смесь. При подаче пара в холодные полости в результате конденсации влаги в начальный момент часто наблюдаются небольшие взрывы с разбрызгиванием капель щелочного металла. Хлопки могут иметь место .и в момент подачи воды после паровой обработки.

расчете количества масла по формуле и по номограмме наблюдаются небольшие отклонения.

При контроле поперечных сварных швов в изделиях цилиндрической формы (например, кольцевых швов труб) диаметром 150 мм и менее рекомендуется притирать поверхность преобразователя к поверхности трубы. В процессе притирки наблюдаются небольшие осцилляции чувствительности в пределах ±2,5 дБ.

песок и пыль, наблюдаются небольшие изменения в размерах лопаток, что вызывает потерю тяги и скорости. Для повышения эрозионной стойкости титановых сплавов разрабатываются покрытия.

Вредное влияние ниобия особенно сказывается при сварке, когда образующийся наплавленный металл имеет полностью аусте-нитную структуру. Это особенно сильно проявляется при сварке массивных изделий, когда приходится применять многослойную сварку. В этом случае в наплавленном металле часто наблюдаются небольшие междендритные трещинки. Эти же трудности наблюдаются при сварке хромоникелевых сталей типа 25-20-Nb и 18-13-Nb, при этом присадка марганца не давала положительных результатов. Аналогичное явление наблюдается в отливках, содержащих ниобий, с аустенитной структурой.

Влияние характера движения индентора. При возвратно-поступательном движении индентора сохраняется периодический характер накопления пластической деформации (рис. 45), но по сравнению с аналогичными условиями трения при движении индентора в одном направлении [116]j наблюдаются некоторые отличия. Увеличение ширины дифракционных линий (НО) и (220) a-Fe на начальной стадии процесса в первом случае происходит медленнее, чем во втором. Число циклов до разрушения по результатам рентгеновского анализа составляет 11, по результатам измерения микротвердости — 13, т. е. практически равно его значеникГпри движении индентора в одном направлении в аналогичных условиях трения. Однако процесс нарушения сплошности развивается более интенсивно. Об этом свидетельствует более полное снятие микронапряжений при установившемся значении величины блоков и вид поверхности образца, свидетельствующий о том, что разрушение охватывает значительный объем [116]. Определение интенсивности износа показало, что при возвратно-поступательном движении индентора отделение частиц износа происходит раньше, чем при движении индентора в одном направлении. Такое расхождение между закономерностями структурныхГизменений и разрушением поверхностного слоя стали 45 обусловлено'тем, что при возвратно-поступательном движении индентора* большое значение приобретают процессы разрушения, связанные с возникновением вакансий и ростом их плотности [1171, что не влияет на'ширину дифракционных линий, связанную только с плотностью дислокаций.

тельной лабораторией ВМС США), в литературе не удалось найти каких-либо сведений о научных исследованиях влияния морской воды на керамику. Однако имеются многочисленные примеры, связанные с подводными археологическими находками в Средиземном море, а также у берегов Флориды, показывающие, что керамика (от фарфора до обычной глиняной посуды) не разрушается в морской воде столетиями. Точно так же экспозиция в течение примерно 50 лет не оказывает отрицательного влияния на свойства стекла, хотя на стеклянных предметах, пролежавших в воде по 200—300 лет, наблюдаются некоторые следы разрушений. Этот вывод согласуется с результатами упомянутых выше исследований Строительной лаборатории ВМС США, согласно которым 2-летняя экспозиция на глубинах 700 и 1700 м не привела к каким-либо заметным повреждениям стеклянных образцов [1—5]. По мнению специалистов, большинство современных типов керамики и стекла также не будут разрушаться за сравнительно короткие промежутки времени (до нескольких лет), встречающиеся в практике применения погружаемых конструкций.

Следует отметить, что значения вязкости, приведенные в табл. 3-78 и 3-80, для большинства кремнийорганических жидкостей являются пока единственными, а поэтому не представляется возможным сравнить их с результатами других независимых измерений. Для поли-этилсилоксановых жидкостей различных марок имеются независимые измерения в области низких температур [Л. 38, 64]. При этом наблюдаются некоторые расхождения, которые, по-видимому, объясняются различием полимерного состава исследованных жидкостей. Так, для ПЭС-1 при 20 °С данные [Л. 64] на 17% выше, чем у авторов [Л. 38].

Отмечено, что у рабочих, занятых переработкой фторполимеров, наблюдаются некоторые изменения в органах дыхания, сердечно-сосудистой системе, в органах пищеварения и высшей нервной деятельности, вегетативной нервной системы, органов кровообращения и кожи.

Наблюдения за износом инструмента показывают, что даже в случаях, когда на главной задней поверхности происходит интенсивный износ, на вспомогательной износа не замечается; лишь при работе с малой глубиной резания наблюдаются некоторые признаки истирания этой поверхности.

Правда, в последние годы наблюдаются некоторые (положительные) сдвиги в этом отношении. Задачей в настоящее время является пуск в работу как вновь монтируемых систем приточной вентиляции, так я существующих, но не работающих установок. На повестку дня, несомненно, вскоре встанет и создание надежно работающих систем приточной вентиляции для жилых зданий и особенно для конторских помещений, конструкторских 'бюро и пр.

для одного из исследованных образцов. По данным тензометрирования, до «тренировки» в диапазоне давлений 150 ... 400 МПа для этого образца наблюдались отклонения от линейного характера зависимостей. Установлено, что в этом случае края головки болта незначительно изгибались, а при давлениях 200 МПа и выше зона изгиба смещалась в центр торцовой поверхности головки и там оставалась вплоть до давлений порядка 800 МПа. После «тренировки» болта таких отклонений не наблюдалось, но углы наклона графиков изменились. Как на рис. 5.9, так и на рис. 5.10 при давлениях в диапазоне 0 ... 150 МПа наблюдаются некоторые отклонения распределения точек от линейного закона. Данные голографических измерений показывают, что при этом изменяется направление наклона торцовой поверхности головки болта. После «тренировки» образца график т = f(p) на рис. 5.10 линеен без каких-либо заметных изменений. Голографические данные показывают, что в этом случае лунка практически не образуется, углы наклона участков торцовой поверхности болта несколько уменьшаются, а изгиб этой поверхности приобретает постоянное направление и характеризуется разностью высот порядка 1,5 ... 2 мкм.

Между скоростью деформации при релаксации и при ползучести имеется хорошее качественное соответствие, однако, как показано выше, в количественном выражении наблюдаются некоторые различия. Причиной указанных расхождений авторы считают [84, 86] возврат деформации. Если при ползучести снять напряжение, то с течением времени наблюдается явление возврата деформации. Однако такое явление происходит и в процессе релаксации в связи с уменьшением напряжений. Учитывая это, можно считать расчетные величины близкими к величинам, определенным в результате экспериментов на релаксацию. Аналогичным образом объясняется тот факт, что в процессе релаксации непрерывно происходит уменьшение скорости ползучести после резкого понижения (см. рис. 3.22) по сравнению со скоростью ползучести при постоянном напряжении. Таким же образом описанный выше возврат деформации обусловливает явление ползучести в обратном направлении под влиянием внутренних напряжений.

При переменном растяжении алюминиевых образцов после предварительной перегрузки наблюдаются некоторые отклонения в поведении материала. В случае таких материалов, как мягкая сталь, а также в случае высоких переменных нагрузок остаточные напряжения, вероятно, не так важны и поведение материала лучше согласуется с правилом накопления повреждений.

Глубина слоя закалки и глубина переходного слоя зависят от частоты тока, удельной мощности, длительности нагрева, длительности паузы между концом нагрева и началом охлаждения. При этом наблюдаются некоторые общие закономерности.