Нагретого теплоносителя

Фланец заготовки, находясь между нагретыми поверхностями матрицы и прижима, принимает их температуру, L по мере перехода в контакт с пуансоном охлаждается за счет отдачи ему тепла.

Рециркуляцию воздуха при воздушном отоплении, не совмещенном с вентиляцией, следует предусматривать в пределах одного производственного помещения, если в нем отсутствуют выделения вредных веществ, возгоняющихся при соприкосновении с нагретыми поверхностями оборудования и калориферов систем воздушного отопления.

Сварка горячим прессованием Тепло передается к месту сварки нагретыми " поверхностями специальных прессов. Свариваемые поверхности пластмасс 2, скошенные на «ус», зажимают в прессе /, рабочие поверхности которого нагревают электронагревателем 3. Когда температура достигнет заданной, производят выдержку под давлением. В это время пресс охлаждают водой, проходящей по каналам 4. В прессах можно осуществить и стыковую сварку щ\\\\\\\ ,

в) Воспроизведение несветящихся поверхностей. Поверхности излучающей системы, собственное излучение которых весьма мало по сравнению с нагретыми поверхностями, воспроизводятся на световых моделях достаточно просто. Это обычные несветящиеся поверхности (например, боковая поверхность 2 канала на рис. 11-1), покрытые слоем вещества с заданными величинами оптических характеристик в видимой области спектра. Чтобы не происходило изменения спектрального состава света при отражении от каждой такой по-. верхности, она должна быть серой. Поэтому в качестве покрытий чаще всего используется матовая бумага, окрашенная разбавленным раствором туши различной концентрации. Измерение отражательной и поглоща-тельной способности приготовленных таким образом покрытий производится обычным методом на фотометре путем сравнения с эталонным образцом. Помимо бумаж-

обязателен. Передача тепла к бетону может быть организована различно: при непосредственном смывании изделий 'паром, паровоздушной смесью, газом, при соприкосновении изделий с нагретыми поверхностями (контактный теплообмен) и нагреве изделий лучеиспусканием от электрических или газовых излучателей (обогрев инфракрасными лучами), а также при помощи электродов. Для интенсификации теплообмена надо стремиться к возможно полному вытеснению воздуха из рабочего пространства камер паром, так как присутствие воздуха снижает парциальное давление пара вереде и температуру смеси; кроме того, снижается коэффициент теплоотдачи. Примесь 1% воздуха к пару снижает коэффициент теплоотдачи до 42%, а примесь 112% —уже до 10% коэффициента теплоотдачи при чистом паре.

6-1. ТЕПЛОВЫЕ ПОТЕРИ НАГРЕТЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ

Тепловые потери в окружающую среду нагретыми поверхностями оборудования и линиями коммуникаций достигают больших значений. По расчету через стенку 'неизолированной поверхности при температуре теплоносителя 150°С и температуре окружающего воздуха в помещении 25 °С с 1 м2 теряется 1 920 ккал/ч тепла; неизолированный вентиль (задвижка) с условным проходом 100 мм отдает в окружающую среду 600 ккал/ч. тепла; потеря тепла неизолированной .парой фланцев составляет 305 ккал/ч. В результате тепловых потерь понижаются параметры теплоносителя, выражающиеся для пара его частичной конденсацией. Например, количество конденсата на 1 мг внутренней поверхности неизолированного паропровода при температуре окружающего воздуха внутри помещения 25 °С ориентировочно составляет 4 кг/ч при избыточном давлении 4 — 5 кгс/см2 и 6 кг/ч при давлении 13 — 15 кгс/смг.

Наличие в котельной установке больших .нагретых поверхностей установленного оборудования и линий коммуникаций вызывает необходимость выполнения тепловой изоляции для уменьшения потерь тепла в окружающую среду- Тепловая изоляция уменьшает потери тепла не менее чем 85% тепловых потерь. Помимо экономии топлива, тепловая изоляция обеспечивает нормальные условия труда обслуживающего персонала, предохраняет от ожогов при соприкосновении с нагретыми поверхностями, предупреждает снижение температуры уходящих газов в золоуловителях и дымососах ниже точки росы.

13-6. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ СНИЖЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ НАГРЕТЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ

среду нагретыми поверхностями....... 131

потерь нагретыми поверхностями.....279

2. Теплопередача. При рассмотрении процесса переноса тепла от нагретого теплоносителя к холодному через твердую стенку задача еще более усложняется. Здесь процесс определяется совокупным действием рассмотренных элементарных явлений. В качестве примера возьмем паровой котел. Здесь от горячих газов к внешней

2. Теплопередача. При рассмотрении процесса переноса теплоты от нагретого теплоносителя к холодному через твердую стенку задача еще более усложняется. Здесь процесс определяется сово-

В целях получения более высоких температур необходимо применять гелиостаты с двух-осевым вращением для слежения за Солнцем и с более сложной схемой фокусировки. Эти дополнительные особенности конструкции приводят к значительному удорожанию гелиосистемы в целом. За последние несколько лет развернулись оживленные дебаты по поводу того, целесообразно ли отдавать предпочтение «новейшим» и дорогим способам использования солнечной энергии, а не способам, основанным на получении низкопотенциальной теплоты при более низких затратах. В 1977 г. управление по энергетическим исследованиям и разработкам (ERDA) затратило 60 млн. долл. на НИОКР в области создания крупных центральных солнечных электростанций и только б млн. долл. на создание гелиоустановок, работающих при низкой и среднем температурах теплоносителя. Поскольку приверженцы «новейшей» технологии не пришли еще к единому мнению относительно того, какая система была бы наиболее подходящей для передачи теплоты от гелиостатов к центральному преобразователю, рекомендованы два способа: передача энергии в форме теплоты (т.е. по трубам) и в форме световых лучей (при помощи зеркал). Сторонники второго способа фактически одержали верх в дискуссии, так как именно на эту систему и была ассигнована львиная доля средств, полученных из госбюджета на работы в области солнечной энергетики. Ход рассуждений был примерно следующим: чем больше общая площадь коллекторов, тем больше протяженность трубопроводов для передачи нагретого теплоносителя со свойственным им ростом тепловых потерь из-за конвекции и радиации. С другой стороны, по мере увеличения площади коллекторов стоимость фокусирующих гелиостатов должна уменьшаться благодаря экономии, достигаемой за счет массовости их производства.

В процессе эксперимента определялись расход теплоносителя, давление и температура в смесительных камерах, сила тока, температура стенки и падение напряжения по длине трубы. Температура теплоносителя по длине ЭУ находилась расчетным способом. Величина потерь.в окружающую среду определялась предварительной тарировкой, которая производилась путем подачи на ЭУ различной нагрузки (без протока теплоносителя) с замером Тс и температуры окружающей среды в бок-(се. При тарировке с протоком нагретого теплоносителя 'без подачи нагрузки на ЭУ QnoT определялось по снижению температуры газа в зависимости от Тс—Гокр. По полученным данным строились графики QnoT=/(Tc— 7\>кр). По изменению температуры по длине токопод-водов и трубопроводов оценивалась величина тепловых потерь в местах их подсоединения к ЭУ. В опытах величина тепловых потерь не превышала 2% от подведенной мощности, поэтому при обработке опытных данных ^ыют считалась равномерно распределенной по длине участка и определялась по Тс—Г0кр-• - Для проверки надежности методики экспериментов производились опыты на воде и водяном паре. При обработке опытных данных учитывались результаты, полученные по сечениям, отстоящим от входа на расстояние ^(30—40)Z)BH. Выполненные расчеты показывают, что относительная погрешность в определении коэффициента теплоотдачи при значении надежности р=0,95 не должна превышать 14%.

Рассмотрим работы по межканальному перемешиванию теплоносителя в пучках сребренных стержней (или стержней со спиральной навивкой) [17, 18, 42, 48—J50, 55, 56], в которых использовались различные методы экспериментального определения коэффициента ц и различные теплоносители. Так, в работах [48, 49, 42] применялся метод нагрева центрального) стержня ("теплового следа") ,в [17,18-, 42] —электромагнитный метод (для жидкометаллических теплоносителей), в работах [50, 55, 56] — диффузионный метод, основанный на инжекции более нагретого теплоносителя в одну из ячеек с последующим измерением по потоку распределений температур. При этом использовались различные теплоносители: воздух, вода, жидкие металлы и их композиции (табл. 4.1). При обобщении опытных данных по перемешиванию полагалось, что использованные различные методы исследования и род теплоносителя не влияют на численные значения коэффициента м, а следовательно, и коэффициента К, который рассчитывался • по (4.10). Геометрические параметры рассмотренных пучков_ сребренных стержней, опытные значения коэффициента ju, а также результаты расчета определяющих критериев, входящих в (4.11), и коэффициента К представлены в табл. 4.1. При обобщении данных по перемешиванию использовались средние значения коэффициента ju для диапазонов чисел Рейнольдса, охваченных опытами [17, 18, 42, 48—50, 55, 56]. Это объясняется тем, что в большинстве случаев эксперименты проводились либо при числах Re > 104, либо средние значения Re, при которых брались д, превышали Re = 10". Этим можно объяснить отсутствие влияния числа Re на р. в большинстве рассмотренных работ. Опыты, проведенные в пучках витых труб [39], также показали, что при Re > 104 коэффициент К практически не зависит от числа Re, а влияние числа Re на коэффициент К при Re < 104 является слабым. При Re < 104 коэффициент К в пучках витых труб увеличивается с уменьшением числа Re в соответствии с зависимостью [13]

Тешюобменными аппаратами называются аппараты для передачи тепла от более нагретого теплоносителя к другому, менее нагретому. На выбор типа и конструкции теплообменника, а также на схему его включения влияют следующие факторы:

Кроме того, быстрая сушка кирпичей на верхних полках приводит очень часто к их растрескиванию, отставшие же в сушке кирпичи, попадая с течением времени под воздействие более сухого или более нагретого теплоносителя, также растрескиваются. Следовательно, неравномерность сушки вызывает как снижение производительности сушил, так и образование брака продукции при сушке.

Из бункера Б2 отработанный теплоноситель питателем-дозатором направляется в регенератор РЕГ, где нагревается до температуры ~ 1100° С, охлаждая продукты сгорания очищенного газа пиролиза,, выходящие из технологической топки ТТ. Образовавшаяся в регенераторе смесь поступает в жалюзийный сепаратор ЖС2, где происходит отделение газообразных продуктов от твердых частиц. Отделившийся газ дополнительно очищается в" циклонах Ц3. Отделенный в них твердый теплоноситель собирается в бункере нагретого теплоносителя Б3, откуда горячий теплоноситель с помощью водяного пара подается в верхнюю часть реакторного блока, в бункер Б4. Концентрация теплоносителя в подъемном пневмостволе достигает 200 кг/м3.

Si — промежуточный бункер горячего теплоносителя; В2 — бункер отработанного теплоносителя; В3 -~ бункер нагретого теплоносителя; ЖС\ — жалюзийный сепаратор для разделения твердых и газообразных продуктов пиролиза; ЖС2 — жалюзийный сепаратор для разделения нагретого теплоносителя и дымовых газов; ГО — газоохладитель водяного газа; КН — камерный насос; ОХ — охладитель циркуляционной водой; СО — сероочистка; РВГ—реактор водяного газа; РПМ — реактор пиролиза мазута; ФК — фиксатор; ТТ -ь технологическая топка; Lh — циклон для очистки водяного газа от пыли; Ц? — циклон для очистки газообразных продуктов пиролиза от пыли; Цз — циклон для очистки дымовых газов от мелких частичек теплоносителя

подобно реактору, в виде футерованного цилиндрического аппарата. Воздух для горения подается в нижнюю часть аппарата по двум воздухопроводам внутренним диаметром 0,8 м, откуда через 1800 специальных распределительных сопл поступает в его рабочий объем. Ввод кокса и вывод нагретого теплоносителя также производится из нижней части аппарата. Получающиеся дымовые газы отводятся через специальные двухступенчатые циклоны из верхней части коксонагре-вателя.