Нагруженный внутренним

211. На плоскости 2, наклонной к горизонту под углом о. = = 16°, находится ползун /, нагруженный вертикальной силой Q == = 1000 н. Коэффициент трения ползуна о плоскость / = 0,12. Определить необходимую горизонтальную силу Р, при которой возможно: а) равномерное движение ползуна вверх по плоскости; б) равномерное движение его вниз по плоскости.

Пример 1 (рис. 94, а). Определить коэфоициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно вверх ползун, нагруженный вертикальной силой Q', движущая сила Р параллельна основанию хх наклонной плоскости.

303. Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно ползун, нагруженный вертикальной силой Q, под воздействием силы Р, параллельной наклонной плоскости. Угол подъема плоскости а = 20°; коэффициент трения ползуна о плоскость/ = 0,2. Задача предлагается в двух вариантах: а) ползун движется вверх, б) ползун движется вниз.

304. Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно вверх ползун, нагруженный вертикальной силой Q, под воздействием силы Р, наклоненной к плоскости под углом р = 15°; угол подъема плоскости а = 15°; коэффициент трения ползуна о плоскость / = 0,1.

306. Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно вверх клиновой ползун, нагруженный вертикальной силой Q, под воздействием силы Р, параллельной основанию плоскости; половина угла заострения

Трение в резьбе, имеющей треугольный или трапецеидальный профиль, подобно трению в клинчатом ползуне. Поэтому рассмотрим клинчатый ползун с углом заострения 2р\ нагруженный вертикальной силой Q (рис. 6.9). Определим силу Р, необходимую для равномерного перемещения ползуна вдоль горизонтальных направляющих, если коэффициент трения скольжения равен /.

211. На плоскости 2, наклонной к горизонту под углом а = = 16°, находится ползун /, нагруженный вертикальной силой Q = = 1000 н. Коэффициент трения ползуна о плоскость / = 0,12. Определить необходимую горизонтальную силу Р, при которой возможно: а) равномерное движение ползуна вверх по плоскости; б) равномерное движение его вниз по плоскости.

Пример 1 (рис. 94, а). Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно вверх ползун, нагруженный вертикальной силой Q; движу-щая сила Р параллельна основанию хх наклонной плоскости.

303. Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно ползун, нагруженный вертикальной силой Q, под воздействием силы Р, параллельной наклонной плоскости. Угол подъема плоскости а = 20°; коэффициент трения ползуна о плоскость / = 0,2. Задача предлагается в двух вариантах: а) ползун движется вверх, б) ползун движется вниз.

304. Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно вверх ползун, нагруженный вертикальной силой Q, под воздействием силы Р, наклоненной к плоскости под углом р = 15°; угол подъема плоскости а = 15°; коэффициент трения ползуна о плоскость / = 0,1.

306. Определить коэффициент полезного действия наклонной плоскости, по которой движется равномерно вверх клиновой ползун, нагруженный вертикальной силой Q, под воздействием силы Р, параллельной основанию плоскости; половина угла заострения

Рассмотрим горизонтальный ломаный стержень ЛВС, жестко закрепленный на одном конце и нагруженный вертикальной силой Р на другом (рис. 18. 12). Сила Р вызывает изгиб стержня AS и изгиб и кручение стержня ЕС.

5. Цилиндрический сосуд радиусом г, нагруженный внутренним давлением^.

5. Цилиндрический сосуд радиусом г, нагруженный внутренним давлением q.

Таким образом, за расчетную модель сварного соединения с непроваром примем цилиндр с краевой (или центральной) трещиной, нагруженный внутренним давлением

Металл конструктивных элементов нефтехимического оборудования в виде оболочек вращения (обечайки, сферы, конические переходы к днищам, трубы и др.), нагруженный внутренним (внешним) давлением, испытывает плоское (двухосное) и реже объемное напряженное состояние. При

Таким образом, за расчетную модель сварного соединения с непроваром примем цилиндр с краевой ( или центральной ) трещиной, нагруженный внутренним давлением Р.

Рассмотрим бесконечный прямолинейный трубопровод из линейно-упругого однородного и изотропного материала, нагруженный внутренним давлением Р0. Введем цилиндрическую систему координат Or6z (ось z совмещена с осью трубы). Тогда кольцевое напряжение в трубопроводе равно ae = PoR / h (h« R) " (46.1)

—, , нагруженный внутренним потоком жидкости 256

•Фиг. П.III.2. Цилиндр, нагруженный внутренним давлением и сосредоточенными силами вдоль диаметра.

Такой анализ проведен для типового тройникового соединения, широко применяемого в трубопроводных системах АЭС и представляющего собой равнопроходной тройник, нагруженный внутренним давлением и реакциями на рассмотренное выше сейсмическое воздействие от примыкающих к нему трубопроводов. Геометрия тройника и схема конечноэлементной его аппроксимации были уже рассмотрены в §2 гл. 4, где исследовалось распределение напряжений и их концентрация от действия одного только внутреннего давления эксплуатационного уровня величиной 6 МПа.

Рассмотрим в качестве примера цилиндрический сосуд с коническим днищем, нагруженный внутренним давлением (рис. 97, а). Если представить, что каждая часть сосуда может деформироваться свободно, то под действием внутреннего давления по краям цилиндра и конуса возникнут деформации (рис. 97, б) соответственно радиальные Лц, Ак и угловые 0Ц, 8К. Очевидно, что в данном случае эти деформации будут различными, т. е. Лц=^=Ак, бц^бк-

Трубчатый образец диаметром 30 мм, толщиной стенки 2 мм, постоянно нагруженный внутренним давлением (сг — 25 кгс/мм2), циклически нагревали в печи до 350° С и охлаждели в водопроводной воде при температуре 20° С с частотой 2 цикла/ч (нагрев образца 18—20 мин, выдержка при максимальной температуре 5—7 мин, охлаждение 5 мин). При этом в стенке образца в каждом цикле возникала суммарная деформация около 0,3%.