Нагруженной равномерным

На ограниченных участках особо нагруженной поверхности детали можно проводить сложнейшие микрометаллургические процессы.

А — площадь нагруженной поверхности; Ас площадь поперечного сечения слоистого композита; Ат — площадь нагруженной поверхности модели; Ар — площадь нагруженной поверхности натурной кон-

Если зона нагружения существенно меньше толщины пластины (с < К), то вблизи нагруженной поверхности пластины возникают большие местные напряжения сжатия 1. В центре пластины,- на стороне, противоположной нагруженной, возникают при этом напряжения равномерного двухосного растяжения; мало зависящие от размеров зоны нагружения. Эти максимальные напряжения можно вычислить по формуле

Рассмотрим элемент конструкции, на который действует неизвестная система внешних сил, представляющая собой произвольного вида поверхностные нагрузки. Допустим, что на некотором участке его поверхности S в результате прямых измерений известен вектор перемещений и*(х) (или тензор напряжений a?- (s)). Обычно измерения проводят на свободном от нагрузки участке поверхности, так что в этом случае известен также и вектор напряжений на S, который равен pf(s) = 0. В случае же нагруженной поверхности (например, давлением теплоносителя) будем считать вектор напряжений на S также известной величиной. Таким образом, на части поверхности S в отличие от классических граничных условий заданы одновременно кинематические и статические краевые условия, в то время как на остальной части поверхности элемента гранич-

Статический изгиб (ГОСТ 4648—63). Метод предусматривает определение: 1) предела прочности образца при изгибе, т. е. отношения наибольшего изгибающего момента к моменту сопротивления поперечного сечения образца пластмассы, разрушающегося при испытании; 2) прогиба образца в момент разрушения его, т. е. величины вертикального перемещения нагруженной поверхности образца от своего исходного положения до положения в момент излома, измеряемой по оси приложения нагрузки; 3) изгибающего напряжения при величине прогиба образца, равной 1,5 толщины его, — для пластмасс, не разрушающихся при испытании. Стандарт не распространяется на газонаполненные пластмассы. Образцы в виде бруска толщиной 10 ± 0,5 мм, шириной 15 ± 0,5 мм и длиной 120 ± 2 мм.

где да — произвольная постоянная, установленная из начальных условий на нагруженной поверхности цилиндра В, где от натяжения полосы при навивке

Однако повреждение даже одной трубы (по всему сечению) приводит к перетечке первичного пара во вторичный тракт до 40 т/ч (применительно к котло-агрегату ПК-41), что вызывает увеличение температуры металла наиболее нагруженной поверхности, включенной после ППТО — конвективного пароперегревателя.

При вычислении напряжений в точках верхней нагруженной поверхности мембраны (фиг. 2) в выражениях (172) и (173) следует из двух знаков брать верхний; при определении напряжения в точках нижней поверхности следует брать нижний знак.

На ограниченных участках особо нагруженной поверхности детали можно проводить сложнейшие микрометаллургические процессы.

заметная для невооруженного глаза трещина. В некоторых материалах, особенно при циклах с напряжением выше предела текучести, не образуется единичных трещин, а возникает целая область с трещинами, иногда называемая сеткой трещин. Тогда вместо одной трещины вводится критерий нескольких приповерхностных трещин. Можно также ввести показатель поврежденной поверхности, под которым понимают отношение площади. поверхности с трещинами ко всей площади нагруженной поверхности. Иногда определяют и другие характерные проявления этого процесса, такие например, как средняя и максимальная глубина трещин или количество циклов термического нагружения до полного разрушения испытуемого образца. Сопротивлени»термической усталости принято определять как сопротивление материала процессу разрушения, протекающему под влиянием повторяющихся термических нагрузок.

А — у головки болта, серия У: В — по стержню полного диаметра, вызванное коррозией трения (fretting), серия /; С — по стержню у конца его осевого отверстия, серия S; D — y начала резьбы, серия Р; ?— у начала резьбы, серия Т; F — по резьбе почти в плоскости поверхности гайки. серия L; G — по резьбе глубже нагруженной поверхности гайки, серия Е; Н — по резьбе глубже нагруженной поверхности гайки (поверхность гайки вогнута на 10°, (первичное разрушение в гайке), серия N .

Теория изгиба пластин Рейсснера и Ставски была впервые применена в работах Ставски [145], а также Донга и др. [56] для анализа пластин, нагруженных равномерно распределенными силами и моментами. Там рассматривался простой цилиндрический изгиб (с постоянной продольной кривизной) длинной прямоугольной пластины, нагруженной равномерным нормальным давлением. Более общий анализ такой формы изгиба представлен в работах Уитни [180], Пагано [107, 108], Пагано и Вана [109].

(аналогичная упоминавшейся в гл. 4). Получено решение осесим-метричной задачи и численные результаты, определяющие напряженно-деформированное состояние полубесконечной консольной перекрестно-армированной цилиндрической оболочки, нагруженной равномерным внутренним давлением. Ошибка в определении максимального изгибающего момента, вызванная неучетом эффекта связанности безмоментного и изгибного состояний, возрастает при увеличении абсолютной величины разности 0—45° и при уменьшении отношения ETIEL. Например, при значениях ET/EL= ,= 0,3 и 0 = 35° (типичных для намотанных оболочек) эта ошибка является незначительной, а при ET/EL = 0,01 и 0 = 20° она составляет приблизительно 25%.

Начнем с простейшей задачи устойчивости длинной цилиндрической оболочки (трубы), нагруженной равномерным внешним гидростатическим давлением (рис. 6.15). Длину оболочки будем считать настолько большой, что характер закрепления ее торцов не влияет на поведение оболочки при потере устойчивости. (Ниже дана оценка длины оболочки, при которой можно пренебречь влиянием закреплений ее торцов на критическое давление). Такая длинная оболочка может деформироваться без удлинений и сдвигов срединной поверхности; в частности, каждое сечение оболочки может деформироваться одинаково, как нерастяжимое кольцо. Поэтому для определения критического внешнего давления и формы потери устойчивости такой оболочки можно воспользоваться решением задачи устойчивости кругового кольца под действием равномерной гидростатической нагрузки.

Рассмотрим сначала цилиндрический изгиб пластины, заделанной по противолежащим кромкам и нагруженной равномерным давлением (рис. 2.32). Поперечный размер пластины предполагается весьма большим, так что плаетина изгибается по цилиндрической поверхности w — w (x). Усилие Тх постоянно по величине, и из условия ки = 0 следует Ту — \ьТх.

Целью исследования модели однослойной оболочки первой модели было получение распределения напряжений около вершины прорези и изучение влияния монолитного кольцевого сварного шва на напряженное состояние оболочки, а также сравнение экспериментально полученных результатов с результатами для задачи о напряженном состоянии цилиндрической оболочки с продольной трещиной,; нагруженной равномерным внутренним давлением [2].

Устойчивость цилиндрической оболочки, нагруженной равномерным внешним давлением р. В этом случае в начальном безмомен-тном состоянии внутренние силы Т\ - О,

Для анализа условий равновесия равно-напряженной оболочки произвольной формы, нагруженной равномерным давлением и краевыми силами, применен принцип возможных перемещений. Пусть а,р - координатные параметры оболочки. За возможные перемещения принято поле перемещений и(ос,р), v(a,p) и w(a,P) при котором объем W, ограниченный оболочкой, не изменяется и крае-

Из уравнения равновесия элемента рав-нонапряженной оболочки, нагруженной равномерным давлением при 81=82=8, средняя кривизна поверхности оболочки

Для замкнутой оболочки произвольной формы, нагруженной равномерным внутренним давлением q,

На основании этого можно было ожидать, что в указанных пределах изменения безразмерного параметра 6 приближенные решения позволяют получить данные о напряженном состоянии в зонах конических отверстий с достаточной для инженерных расчетов точностью. Однако, как была отмечено выше, максимальная величина дополнительного радиального давления на поверхности отверстия позволяет судить лишь о порядке погрешности приближенного решения. Для установления действительной величины погрешности решений было проведено экспериментальное исследование распределения напряжений в зоне конического отверстия в пластине, нагруженной равномерным всесторонним растяжением, методом фотоупругости с применением «замораживания» [6]. Модель была изготовлена из оптически чувствительного материала ЭД5-М и нагружалась путем «размораживания» приклеенного к ней кольца, вырезанного из диска из того же материала, предварительно «замороженного» при равномерном радиальном сжатии [10].

Рис. 3. Напряжения в зоне отверстия с радиальным скруглением края в пластине, нагруженной равномерным всесторонним растяжением