Нагруженной сосредоточенными

Для расчетной схемы 1, соответствующей бесконечной пластине с трещиной 2(, нагруженной равномерно распределенными напряжениями растяжени о, значение Yi = l.

Пример 2.22. Для балки, нагруженной равномерно распределенной силон интенсивностью q, определить прогиб посередине пролета / и поворот сечения над правой опорой В (рис, 2.90, а),

Рассмотрим построение эпюр Q и Жизг (х) у балки длиной / на двух опорах, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью q (рис. 11.5, а). Из уравнений статики находим реакции опор

Пример 2.34. Построить эпюры Q и М для балки, защемленной 'одним концом и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью а (рис. 2.111, а). ^

Пример 23.3. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для балки, свободно лежащей на двух опорах и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивности q (рис, 23,10).

Пример 23.4. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для консольной балки АС, свободно лежащей на двух опорах и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивности q = 200 Н/'м, как показано на рис. 23.11. Определить также координату г, при которой изгибающий момент будет иметь наибольшее значение.

и нагруженной равномерно распределенным давлением р, связь между прогибом центра мембраны и давлением р получается в виде:

4. Изгиб круглой пластины, нагруженной равномерно распределенной на одном основании нормальной нагрузкой, при свободной от моментов боковой поверхности. Сопоставление приведенных выше решений показывает, что сочетание (9.168) и (9.174) позволяет при соответствующем подборе коэффициентов получить на одном лз оснований пластины равномерно распределенную нормальную нагрузку, а на другом отсутствие таковой. Эта внешняя нагрузка уравновешивается распределенной по боковой поверхности пластины касательной поверхностной нагрузкой.

Уравнения (3) приблизительно описывают напряженное состояние в близкой области вершины трещины (рис. 6), т. е. в диапазоне О < г < р для бесконечно плоской пластины, нагруженной равномерно в ее плоскости (р — радиус закругления трещины).

Например, для пластины, нагруженной равномерно распределенным давлением р (табл. 15, позиция /), интенсивность поперечной силы Q в цилиндрическом сечении радиуса г может быть определена из условия

На примере цистерны автобитумоёоза Д-642А рассматривается вопрос о статических напряжениях в цилиндрической оболочке эллиптического поперечного сечения с промежуточными диафрагмами и без них, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой.

При использовании выражения (5.42) также предварительно находим статически возможные начальные усилия Т%, Ту, 5е, затем кроме нормальных перемещений w± (x, у) определяем производные перемещений и2 (х, у), у2 (%> У) входящие в (5.42). Но как следует из приведенной задачи устойчивости пластины, нагруженной сосредоточенными силами, может оказаться, что определение статически возможных начальных усилий значительно проще, чем определение действительных начальных усилий. В некоторых случаях благодаря простоте построения системы статически возможных начальных усилий решение задачи облегчается несмотря на необходимость дополнительного определения производных перемещений ыа (х, у), у, (х, у) по формулам (5.31).

устойчивости пластин при локальных нагрузках позволяют наиболее наглядно выявить некоторые общие особенности задач устойчивости пластин. Например, задача устойчивости прямоугольной пластины нагруженной сосредоточенными силами, использована для доказательства того, что в критерии устойчивости в форме Брайана нельзя заменять действительные начальные усилия произвольной системой статически возможных на-начальных усилий (см. § 26).

* В связи с этим необходимо отметить, что известное положение, согласно которому всякое увеличение жесткости упругой системы либо повышает, либо не меняет частот собственных колебаний, справедливо только для ненагруженных систем. Так, в рассмотренном примере частота поперечных колебаний нагруженной сосредоточенными силами пластины с жесткой нитью может быть^меньше частоты колебаний такой же пластины без нити.

Ф и г. 3.23. Схема рамы, нагруженной сосредоточенными силами.

53. Кулагин А. А. Исследование напряженного состояния пологой ребристой сферической оболочки, нагруженной сосредоточенными силами. — В кн.: Железобетонные конструкции промышленных зданий. Вып. 2. Пространственные конструкции. М., Стройиздат, 1970.

Уравнение прогибов в произвольной точке х упруго опертой балки, нагруженной сосредоточенными или распределенными моментами, напишется в виде

Передача сосредоточенных нагрузок вдоль образующих трубы. Если труба в виде консоли закреплена в нескольких точках первого кольца (фиг. 39), то эффект сосредоточенных реакций можно считать распространяющимся только на первый отсек (считая от закрепления до второго кольца). Расчетная схема первого барабана получается в виде замкнутой двухпоясной тонкостенной балки, нагруженной сосредоточенными силами и опертой на упругое основание. В местах передачи .сосредоточенных сил следует

2.10. Полоса с центральной продольной трещиной, нагруженной сосредоточенными нормальными растягивающими силами в центре .......................................................... 100

2.11. Полоса с шарнирно закрепленными краями и центральной продольной трещиной, нагруженной сосредоточенными нормальными растягивающими силами в центре .. 101

2.12. Полоса с защемленными краями и центральной продольной трещиной, нагруженной сосредоточенными нормальными растягивающими силами в центре ................. 102

3.2. Полуплоскость с поперечной краевой трещиной, нагруженной сосредоточенными силами на берегах ................ 116