Нагруженного внутренним

На основании акустической (рис. 25, а) и электрической (рис. 25, б) схем нагруженного преобразователя составлены выражения для коэффициентов преобразования.

Рис, 27. Схемы акустически нагруженного преобразователя при приеме:

Электрическое сопротивление преобразователя Zn. э — комплексное электрическое сопротивление, измеренное на зажимах преобразователя при определенной акустической нагрузке на его рабочей поверхности. Различают электрическое сопротивление нагруженного преобразователя Z" э и ненагруженного Z® э. График зависимости модуля Zn, э от частоты имеет в области рабочих частот два характерных экстремума: минимум на частотах резонанса и антирезонанса. Значения Zn. э и его параметры используют для определения оптимальных условий согласования преобразователя с электронным блоком дефектоскопа, а также для диагностирования его качества. Например, при нарушении склейки пьезопласти-ны с демпфером значения Z?_ э, fa увеличиваются, a Z^ э. /р — падают.

Собственная частота нагруженного преобразователя однозначно связана с ZK и, как будет показано ниже, с твердостью контролируемого объекта.

Собственная частота чувствительного элемента нагруженного преобразователя характеризуется массой и гибкостью колебательной системы:

Изменение импеданса Z определяют по изменению собственной частоты нагруженного преобразователя, используемого в качестве колебательной системы автогенератора. Частоту последнего измеряют частотомером. Шкалу индикатора градуируют в единицах твердости по Роквеллу.

Большой интерес представляет синхронизация ненагруженного преобразователя с нагруженным. Для нормальной синхронизации в этом случае необходимо, чтобы внутренний угол двигателя у ненагруженного преобразователя был равен сумме внутренних углов двигателя и генератора нагруженного преобразователя. Если это

Из (1) видно, что при разомкнутом выходе i — 0 и У's — (?0 + ?/) v, а при заторможенной входной стороне преобразователя v = 0 и es = (гй + zf)i. Следовательно, в этом случае входные импедансы преобразователя с механической и электрической сторон равны So и ги соответственно Если движение имеет место на обеих сторонах, то входные импедансы нагруженного преобразователя

Упрощенная структурная схема импульсного импе-дансного дефектоскопа приведена на рис. 78. Ее структура меняется в зависимости от типа используемого преобразователя. От синхрогенератора 4 через делитель частоты 3 подаются импульсы, отпирающие тиристор генератора 2. При этом в совмещенном преобразователе 1 возбуждаются свободнозатухающие колебания, несущие частоты которых соответствуют собственным частотам нагруженного преобразователя. Выходной сигнал преобразователя, содержащий несколько несущих частот, поступает на вход усилителя 12 и через фильтр // низких частот и ключ 10 на вход стробируемого усилителя 9.

Изменение импеданса Z определяют по изменению собственной частоты нагруженного преобразователя, используемого в качестве колебательной системы автогенератора. Частоту последнего измеряют частотомером. Шкалу индикатора градуируют в единицах твердости по Роквеллу.

В узле крепления крышки к обечайке цилиндрического резервуара, нагруженного внутренним давлением (вид 70), сварные швы крышки и обечайки подвергаются изгибу и срезу силами давления. В улучшенной конструкции 11 сварной шов обечайки разгружен заведением обечайки во фланец, а шов днища - зажатием днища между фланцами обечайки и днища.

В узле крепления крышки к обечайке цилиндрического резервуара, нагруженного внутренним давлением (вид 10), сварные швы крышки и обечайки подвергаются изгибу и срезу силами давления. В улучшенной конструкции 11 сварной шов обечайки разгружен заведением обечайки во фланец, а шов днища — зажатием днища между фланцами обечайки и днища.

Возможность проскальзывания в навивке усложняет задачу о напряженно-деформированном состоянии описанного трехслойного -цилиндра при изменении напряжений вдоль его длины, что имеет место в реальной конструкции из-за наличия в стенке кольцевых швов, связывающих отдельные обечайки между собой и с днищами сосуда. Поэтому на данном этапе исследования ограничиваемся более простой задачей — рассмотрением бесконечного цилиндра, нагруженного внутренним давлением р и осевой силой Z. Напряже-лия и деформации в нем не зависят от осевой координаты г.

Пластическое состояние круглой пластинки с отверстием, нагруженной внутренним и внешним давлениями, а также упруго-пластическое состояние бесконечного тела с цилиндрической полостью, нагруженного внутренним давлением, см. [20].

Экспериментально установлено, что изменение размеров вследствие ползучести цилиндрического трубчатого образца, нагруженного внутренним давлением, происходит только в диаметральном направлении. Ползучестью в осевом направлении можно пренебречь. Следовательно, площадь поперечного сечения, если не учитывать коррозионных процессов на наружной и внутренней поверхностях, должна быть постоянной, т. е.

Применим полученное уравнение для определения напряжений в стенке полушарового днища, нагруженного внутренним равномерным давлением. Из условия симметрии конструкции и симметрии нагружения

1. Константа жесткости фланцевого соединения, нагруженного внутренним давлением а а) стыкуются одинаковые фланцы*

Рассмотрим работу сферического элемента, соединенного с цилиндрическим и нагруженного внутренним давлением Р. Как и ранее, полагается, что в процессе эксплуатации сферического элемента происходит снижение толщины стенки в результате общей механохимической повреждаемости со скоростью, описываемой следующей зависимостью:

Для ремонтных муфт могут реализовываться две схемы нагру-жения (рисунок 3.1, а, б). Первая схема реализуется при сквозном повреждении трубы, т.е. когда между стенкой трубы и муфтой действует внутреннее давление Р. При этом за расчетную схему можно принять цилиндр длиной ?Ч) нагруженный по торцам удельной поперечной силой Q0 (рисунок 3.2, а) и удельным изгибающим моментом М0. Работу ремонтной муфты при несквозном повреждении трубы можно моделировать в виде цилиндра переменной толщины, нагруженного внутренним давлением (рисунок 3.2, б). Этой же расчетной схеме может соответствовать ремонтная неприваренная (по торцам) муфта.

Своеобразие работы сосуда заключается в том, что момент достижения максимального усилия Х^ разрывающего стенку сосуда, не совпадает с моментом достижения максимума давления Р внутри сосуда. Результаты анализа соотношений Х} и Р для различных случаев нагруже-ния листового металла из работы [131] представлены в виде табл. 7. 2.1. Максимальное давление внутри сосуда достигается раньше, то есть при меньших истинных деформациях и напряжениях, чем наступает пластическая неустойчивость, соответствующая максимуму усилия, приложенного в направлении наибольшего главного напряжения. Поэтому для цилиндрического сосуда, нагруженного внутренним давлением, вели-

А и В тройникового соединения, нагруженного внутренним давлением: