Начальным параметрам

Практически отношение радиусов удобнее заменять отношением чисел зубьев. Так как расстояние между соседними профилями зубьев сопряженных колес должно быть по начальным окружностям одинаковым, то число зубьев г2 на колесе 2 так относится к числу зубьев zt на

Пусть входным колесом, к которому приложен уравновешивающий момент My, является колесо /, а выходным, к которому приложен момент М2 — колесо 2. Момент М2 представляет собой результирующий момент от внешних сил и пары сил инерции. По направлению вектора <ос скорости точки С (рис. 13.20) определяем направления угловых скоростей Wj и о>2 колес 1 и 2. Направление действия момента Му должно совпадать с направлением угловой скорости <йь так как колесо / является входным. Направление действия момента УИ2 должно быть противоположным направлению угловой скорости w2, потому что колесо 2 является выходным. Где бы ни происходило касание профилей <7i и д2 зубьев колес / и 2, нормаль п — п к этим профилям будет проходить через точку С касания начальных окружностей, являющуюся мгновенным центром в относительном движении колес / и 2. В дальнейшем удобно будет всегда считать силы Р21 или F12 приложенными в точке С и направленными по нормали п — п. Для определения того, в какую сторону надо откладывать угол а (рис. 13.20,а) между нормалью п — пи касательной / — t к начальным окружностям в точке С, будем руководствоваться простым правилом.

где а' — угол, образованный нормалью п' — п' к профилям зубьев колес Т и 3 и касательной ? — ? к их начальным окружностям, вычисляем реакцию Гу>'- Имеем

где а — угол, образованный нормалью п — л' к профилям зубьев колес / и 2 и касательной t — /к их начальным окружностям, вычисляем реакцию F2l:

где а' — угол, образованный нормалью п' — п' к профилям зубьев колес 2' и 3 и касательной t' — f к их начальным окружностям, вычисляем реакцию Fzz'i

где а — угол, образованный нормалью п — п к профилям зубьев колес / и 2 и касательной t — t к их начальным окружностям, определяем реакцию Fai:

1°. В § 97 были даны формулы для определения основных размеров зубчатых колес при условии, что стандартный модуль соответствует их начальным окружностям, совпадающим с делительными окружностями. Однако это условие накладывает и целый ряд ограничений, затрудняющих конструирование зубчатых передач. Например, это относится к выбору числа зубьев на колесе. Уменьшение числа зубьев, как уже указывалось, удешевляет производство зубчатых колес, уменьшает размеры конструкции и т. д. Но уменьшение числа зубьев может вызвать их подрез, увеличение износа контактных поверхностей и т. д.; поэтому в тех случаях, когда необходимо по каким-либо причинам все же иметь малое число зубьев, проектируют зубчатые колеса с иными размерами. Основной целью, которая при этом преследуется, является улучшение условий работы зубчатых колес за счет отклонения размеров этих колес от указанных в § 97.

По формуле (22.74) размеры толщины 8ш1 и sw2 зубьев колес / И 2 (рис. 22.39), измеренные по начальным окружностям, равны

Аналогично вторую вспомогательную окружность 5а прокатываем без скольжения по начальным окружностям Ll,i и Д2- Тогда точка окружности 52, первоначально совпадающая с точкой Р, опишет

Построение картины зацепления (рис. 2.12) произведем для примера 1. Наносим центры колес. Строим начальные окружности г„,, и г 102, соприкасающиеся в полюсе зацепления ш, а затем окружности вершин го1 н rU2, делительные г\ и г2, впадин Гц и г/2) основные гм и г(,2- Через полюс зацепления да проводим общую касательную к начальным окружностям, перпендикулярную к межосевой прямой

В зубчатых и червячных передачах сил / взаимодействия между принято раскладывать на взаим; о-перпендикудярные со-г. На рис. 3.1 окружная сила Ft направлена по каса-к начальным окружностям проти: направления вращения на ведущем валу (на шестерне) и в напр; влении вращения на ведомом валу (на колесе), радиальная (распорная) сила Fr — по радиусу к центру зубчатого колеса; осевая сила Fa параллельна оси

При расчете систем кондиционирования широко используется di'-диаграм-ма. Обычно относительная влажность на выходе из оросительной камеры не превышает 95%, поэтому при построении процесса увлажнения воздуха в di-диаграмме температуру разбрызгиваемой воды принимают равной температуре мокрого термометра, а конечное состояние воздуха определяется точкой 10 (рис. 11,2) пересечения линии г = const, проходящей через точку 9, соответствующую начальным параметрам наружного воздуха, с линией Ф, = 95%. При одновременном поступлении в воздух теплоты и влаги процесс является политропным, построение его на диаграмме осуществляется с помощью тепловлажностного отношения (11.6).

Величина чад широко используется для оценки качества процесса в неохлаждаемых ступенях компрессоров, а также для оценки процесса в неохлаждаемой машине в целом по конечным и начальным параметрам *.

Электрические станции можно классифицировать и по другим признакам, например по виду топлива и способу его сжигания, начальным параметрам пара, типу водоснабжения, расположению и конструкции зданий и т. д.

Приближений. Вначале задаются значением Лад = (0,05-^0,10) /г*, где располагаемый изоэнтропийный перепад h*a определен без учета влияния диффузора, по начальным параметрам рабочего тела и давлению р3. Затем находят ha == h*a + Лад и выполняют тепловой расчет ступени, в процессе которого определяют выходную скорость с 2 и уточняют значение Лад> а следовательно, и /С'.

Зависимость характеристики от внешних условий. Зависимость степени повышения давления и КПД компрессора от его производительности и частоты вращения называется характеристикой компрессора. Характеристика компрессора обычно определяется опытным путем и выражается графически. На рис. 7.12, а представлена характеристика осевого компрессора [6], соответствующая начальным параметрам воздуха pi — 101 230 Па и Т0 = 292 К. При изменении ро и Ти вид характеристики изменится. Таким образом, необходимо иметь большое количество характеристик, соответствующих различным давлениям и температурам на входе в компрессор, что практически неосуществимо. Ё связи с этим для построения характеристики обычно используют параметры, полученные на основе теории подобия, что делает ее независимой от внешних условий. Такие характеристики называют универсальными.

1) По заданным начальным параметрам смеси определяют массовые доли газа и пара:

0 0 О Сл 0 Сл 0 Ю О О' О ОООО О Объемная производитель несть, отнесенная к начальным параметрам нормальная Параметры машин Продолжение табл. 4

Упрощенный метод расчета форсуночных камер [40] также относится к методам, использующим коэффициенты эффективности. Согласно этому методу сначала по критериальной зависимости вычисляют приведенный коэффициент энтальпийной эффективности камеры орошения и по начальным параметрам сред определяют конечную энтальпию воздуха. Затем также по критериальной зависимости вычисляют коэффициент адиабатной эффективности камеры орошения и определяют конечную температуру воздуха по сухому термометру. Остальные параметры вычисляются по балансным уравнениям теплоты и массы. Упрощенный метод имеет преимущество перед методом Карписа в том, что использует для разных вариантов одни и те же формулы расчета камер орошения серийных центральных кондиционеров для всего диапазона параметров воздуха и воды в любых процессах кондиционирования воздуха.

Зная Km, по начальным параметрам сред можно определить конечную температуру газа по смоченному термометру, соответствующую энтальпию газа, а следовательно, и количество переданной в аппарате теплоты, т. е. решить задачу о тепломассообмене, не прибегая к расчету массообмена:

Вычислив по начальным параметрам сред коэффициент Km согласно уравнению (2-30), а затем конечную температуру газа по смоченному термометру /2м из уравнения (2-21), можем найти энтальпию газа и количество переданной в аппарате теплоты. Для определения всех параметров сред, в частности температуры газа по сухому термометру ^ и абсолютного влагосодержания d2, соответствующего этой температуре, а значит, и для решения задачи массообмена необходимо еще одно уравнение. Ему посвящен следующий параграф.

Числа Re и Kb, как и для уравнения интенсивности тепломассообмена, могут быть отнесены к начальным параметрам сред. Определение расчетной скорости потока в сложных гидродинамических условиях может быть затруднено или становится невозможным, поэтому целесообразно скорость газа также относить к начальным параметрам газа и к сечению каналов на входе газа в реактивное пространство. Для аппаратов, в которых основным является сопротивление газожидкостного слоя, можно ожидать, что постоянный коэффициент А в уравнении (2-47) будет близок к коэффициенту сопротивления частиц жидкости движению газа.