Нагрузочное сопротивление

При /)>300 мм для повышения нагрузочной способности и срока службы оболочки армируют нитями корда. Для них

При D>300 мм для повышения нагрузочной способности и срока службы оболочки армируют нитями корда. Для них [т] = (0,7.. .0,75) X X 10е Па.

Оболочки диаметром D < 300 мм выполняют из резины: допускаемые касательные напряжения [т)к -= 0,45.. .0,50 МПа. При D> 300 мм для повышения нагрузочной способности и срока службы оболочки армируют нитями корда. Для них тк- 0, 70.. .0,75 МПа.

Необходимо стремиться к тому, чтобы соединение было равнопрочным с соединяемыми элементами. Наличие соединения, которое обладает прочностью, составляющей, например, 0,8 от прочности самих деталей, свидетельствует о том, что 20% нагрузочной способности этих деталей или соответствующая часть металла конструкции не используется.

Исследования зубчатых соединений позволили разработать ГОСТ 21425—75 по расчету их нагрузочной способности. Ниже излагается методика такого расчета с некоторыми упрощениями и сокращениями.

Нагрузочная способность прессового соединения прежде всего зависит от натяга, значение которого устанавливают в соответствии с нагрузкой. Практически расчетный натяг очень невелик, он измеряется микрометрами и не может быть выполнен точно. Неизбежные погрешности производства приводят к рассеиванию натяга, а следовательно, и к рассеиванию нагрузочной способности соединения. Рассеивание натяга регламентируется стандартом допусков и посадок. Изучение допусков и посадок является предметом курса «Допуски и технические измерения». В курсе «Детали машин» излагается расчет прочности соединения.

Существенный недостаток прессового соединения — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету: широкого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соединения и т. д. К недостаткам соединения относится также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позволяющих совершенствовать расчет, технологию и конструкцию прессового

В зависимости от твердости (или термообработки) стальные зубчатые колеса разделяют на две основные группы: твердостью ЯВ«: <350 — зубчатые колеса, нормализованные или улучшенные; твердостью НВ;>350 — с объемной закалкой, закал-кой т. в. ч., цементацией, азотированием и др. Эти группы различны по технологии, нагрузочной способности и способности к приработке.

Применение высокотвердых материалов является большим резервом повышения нагрузочной способности зубчатых передач. Однако с высокой твердостью связаны некоторые дополнительные трудности:

(?=10 000. . .12000 МПа), а также полиамиды типа капрона. Из пластмассы изготовляют обычно одно из зубчатых колес пары. Из-за сравнительно низкой нагрузочной способности пластмассовых колес их целесообразно применять в малонагруженных и кинематических передачах. В силовых передачах пластмассовые колеса используют только в отдельных случаях, например при необходимости обеспечить бесшумную работу высокоскоростной передачи, не прибегая к высокой точности изготовления и вместе с тем при условии, что габариты этой передачи допускают повышенные размеры колес. Пластмассовые колеса целесообразно применять и в тех случаях, когда трудно обеспечить точное расположение валов (нет общего жесткого корпуса). Эти колеса менее чувствительны к неточностям сборки и изготовления благодаря малой жесткости материала.

Материалы. Для передач Новикова применяют те же материалы, что и для эвольвентных, табл. 8.8. Наиболее распространены материалы с твердостью рабочих поверхностей =gCHB350. Напомним (см. § 8.11), что применение материалов с высокой твердостью поверхности (цементация, т. в. ч., азотирование и пр.) в эвольвентных передачах направлено в основном на повышение контактной прочности и сближение ее с прочностью по изгибу. В передачах Новикова такое сближение достигается путем существенного увеличения площади пятен контакта. Поэтому применение материалов с высокой твердостью поверхности здесь менее эффективно. Уменьшая способность к приработке, они не приводят к существенному повышению нагрузочной способности. Ограничением становится прочность по изгибу.

К ст. Двухполупериодное выпрямление: а — схема двухполупериодного выпрямления; бив — эпюры напряжений на верхней и нижней половинах вторичной обмотки силового трансформатора; г и е — эпюры токов анодов кенотрона; б — эпюра тока в нагрузочном сопротивлении; 1 — силовой трансформатор; 2 — двуханод-ный кенотрон; з — нагрузочное сопротивление

Примечание. Шифр опыта: номер образца — номер канала — номер импульса. Д=10-6хпик мощности дозы •у-облучения во время импульса, р/сек (± 10%); Д!^—пик тока через нагрузочное сопротивление; AIdd — вклад тока утечки в Д1^; Д1^ = ДГ^ — A-fdd-

тока, предохранителя ПН-2 (400 а, 500 в), нагрузочного сопротивления, регулируемого в зависимости от силы дренажного тона. Установка работает следующим образом. При появлении положительной разности потенциалов между сооружением и рельсами .дренажный ток идет из сооружения через кремниевые вентили, шунт, предохранитель и нагрузочное сопротивление в рельсы. Нагрузочное сопротивление 0,936 ом собрано из 4 секций.

На рис. 12.7 показаны устройство фоторезистора и схема его-включения. Чувствительный элемент фоторезистора представляет собой брусок или пленку монокристаллического или поликристаллического полупроводника с двумя омическими контактами. Он подключается к источнику смещения V0 через нагрузочное сопротивление /?н. Толщина чувствительного элемента должна быть достаточно большой, чтобы в нем поглощался практически весь свет W0 (1 — г), прошедший через освещенную поверхность (W0 — мощность падающего света; г — коэффициент отражения поверхности).. Это требование легко выполнить для собственных фоторезисторов. и часто трудно выполнить для примесных. Если оно выполнено, то< число носителей (или пар носителей при собственном поглощении),. генерируемых светом в единицу времени в чувствительном элементе при К < Яшах, будет равно

При включении р — «-перехода на нагрузочное сопротивление RH только часть носителей, возбужденных светом, перебрасывается через р — n-переход и обратно, вызывая понижение его потенциального барьера ф0, т. е. образование разности потенциалов 1/фн в переходе; другая же их часть создает ток /, протекающий по внешней цепи. В этом случае соотношение (12.21) необходимо переписать следующим образом:

Если рассмотреть распределение импульсов напряжения для ФЭУ, во внешнюю цепь которого включено нагрузочное сопротивление (см. рис. 78, а), то получим спектр выходного сигнала сцинтилляционного детектора (см. рис. 78, б). Вся площадь под кривой распределения выходного сигнала делится на комптоновскую часть и фотопик (пик полного поглощения) .

Влияние проводов при аналоговой модуляции. Для аппаратуры, рассчитанной на работу с датчиками, имеющими омическое внутреннее сопротивление (например, с тензорезисторными), верхняя частотная граница определяется емкостью кабеля. Роль помех ?пых, «пмх и ит .тем больше, чем, меньше выходное напряжение силоизмерителя. Они могут подавляться фильтром, если частоты помех находятся вне области измеряемых частот. Для помех сетевой частоты (50 или 60 Гц) это обычно возможно, для термо-э.д.с. это возможно только тогда, когда не нужно измерять постоянные во времени силы. Температурная зависимость удельного сопротивления R' не вызывает погрешность, если нагрузочное сопротивление Rz бесконечно велико. При больших длинах проводов могут возникать значительные по величине составляющие погрешностей.

Рис. 3.79. Систематика методов непосредственной оценки. 1—резистивный датчик; 2—резистивный, индуктивный или емкостный датчик; 3— высокостабильный источник постоянного напряжения; 4— высокостабильный источник переменного напряжения (генератор несущей частоты); 5 — нагрузочное сопротивление (например, показывающий прибор, входное сопротивление измерительной аппаратуры); 5— усилитель постоянного или переменного тока (в зависимости от обстоятельств, встроенный в датчик); 7— выпрямитель (может управляться несущей частотой через фазовращатель 5); 9— уравновешивающие элементы.

Существенная составная часть этих схем — максимально стабильный источник постоянного или переменного тока и определенное нагрузочное сопротивление, которое может быть образовано также-внутренним сопротивлением стрелочного прибора или входным сопротивлением измерительной аппаратуры. Если выходная мощность

Объясняется это тем, что емкость конденсатора в интегрирующей цепочке должна быть значительной (оптимальное нагрузочное сопротивление для триода ПЗ-А должно быть равным 250—300 ом). Уменьшение флюкту-ационной составляющей тока в цепи исполнительного реле достигается нормализацией формы импульсов, что улучшает характеристики прибора. К особенностям схемы следует отнести:

Фиг. 38. Схема питания установки постоянным током: / и 2— сварочный генератор типа СУГ-2Б или ПС-300; 3— обмотка возбуждения генератора; 4 — реостат; f — вибратор; 6 — электродвигатель узла подачи мощностью 150 вт с рабочим напряжением 36 в и 2800 об/мин; 7 — понижающий трансформатор типа И-100; 8—нагрузочное сопротивление; 9 — магнитный пускатель.