Наибольшей температурой

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, ZK) = 0, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивно-компоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87] вектор-функция Ф (Z, ZK) = 0 задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и ZK. Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и ZK. Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией F (Z, ZK) = 0.

торой пар перегревается до наибольшей температуры, желательно, чтобы смешивание потоков пара происходило ближе к месту выхода пара из перегревателя. При этом уменьшится .приращение теплосодержания пара за местом смешения, вследствие чего уменьшится и температурная неравномерность в змеевиках последней ступени. Однако нельзя упускать из виду и то обстоятельство, что если пар большую часть приращения теплосодержания получает в первой ступени перегревателя, то в этой ступени .возможны соответственно и большие температурные неравномерности. В результате 'этого может снизиться надежность работы первой ступени перегревателя, особенно при выполнении ее змеевиков из углеродистой стали, что обычно, и делается.

Все разности, стоящие в скобках правой части равенства (2-141), положительны. Отсюда следует, что при положительных коэффициентах перед скобками величина Т не может быть меньше Та, т. е. наименьшей температуры. Этого достаточно и для того, чтобы Т не было 'больше наибольшей температуры, т. е. Th. Действительно, записывая уравнение (2-140) в виде ' ... + (1—а—Ь—с—...—тп)Тл

В уравнении (2-142) все разности, стоящие в скобках, положительны. Отсюда следует, что величина Т не может быть больше Ть, т. е. наибольшей температуры, если все коэффициенты перед скобками положительны. Таким образом, правильный выбор шага интегрирования по времени At будет сделан в том случае, когда все коэффициенты Л,, входящие в уравнение (2-137), будут положительны. Из зависимостей (2-138), (2-139) следует, что коэффициенты Л2, А3, Л4 и Аь по характеру входящих в них величин могут иметь только положительное значение.

8-47. Температуры металла разверепного витка перегревателей проверяются в зонах максимальных местных удельных тепловосприятий и наибольшей температуры пара. Расчет выполняется по указаниям гл. 8,Б и Д.

д) наибольшей температуры стенки (если температура превышает 250°) и наименьшей, если температура среды ниже — 30°.

д) наибольшей температуры стенки (если температура превышает 250" С) и наименьшей (если температура среды ниже минус 30° С).

Зависимость скорости коррозии от температуры поверхности может быть схематически представлена в следующем виде. Если температура стенки выше температуры точки росы паров серной кислоты, имеющихся в продуктах горения (т. е. выше наибольшей температуры, при которой возможна конденсация кислоты на поверхности), то конденсации кислоты не будет и коррозия будет отсутствовать. При температуре поверхности, равной температуре точки росы паров серной кислоты, конденсация будет происходить, но процесс коррозии будет идти медленно. Хотя температура раствора будет наивысшей возможной (т. е. с этой точки зрения скорость коррозии могла бы быть высокой), но концентрация кислоты в пленке может оказаться слишком высока и процесс практически не пойдет. Кроме того, если он и сможет пойти, то при такой температуре количество выпадающей кислоты окажется малым и коррозия будет задерживаться недостатком кислоты. При температуре более низкой, чем точка росы паров кислоты, концентрация ее может оказаться соответствующей наибольшему воздействию на металл, да и количество выпадающей кислоты возрастет. Температура же останется на еще достаточно высоком уровне. Это вызовет резкое усиление процесса коррозии.

Снижение твердости при самоотпуске происходит в момент достижения наибольшей температуры, для чего практически тре-

Если взять несколько одинаковых образцов металла и держать их на воздухе одинаковое время при различных температурах, то окажется, что прирост массы в каждом случае будет иным. Минимальный прирост массы наблюдается у "образца, окисляющегося при наименьшей температуре, максимальный — у образцов, подвергавшихся воздействию наибольшей температуры. Разница между Наибольшими и наименьшими привесами может достигать значительных величин, например, для железа скорость окисления при 400 °С составляет 1 г/(м2-ч), при 1100° — 1000 г/(м2-ч).

t азб ~ разница между наибольшей температурой перегретого пара в отдельной трубе пароперегревателя и средней его температурой („разбег"), °С;

Внутренний к. п. д. установки, работающей с постоянным давлением сгорания, определяется не только степенью сжатия (как t\t) но и наибольшей температурой газа.

На рис. 4-5 показаны схемы движения дымовых газов и пара в пароперегревателях. Наиболее рациональной в отношении передачи тепла является схема противотока пара и дымовых газов (рис. 4-5,6), но при высокой температуре пара создаются тяжелые условия работы выходных концов змеевиков, омываемых газами с высокой температурой и охлаждаемых паром также с наибольшей температурой. Для обеспечения надежной работы пароперегревателя и лучшего использования

В эксплуатации выявилось, что наибольшие разбежки температур имели место в трубах ширм первого промперегревателя: разница между наибольшей температурой в самых длинных с наибольшим тешювосприя-тием наружных трубах и наименьшей температурой во внутренних трубах одной и той же ширмы достигала 60° С. Меньшие разбежки были: в трубах второго газохода — до 30°С; в шести соединительных трубах перед последними смесительными коллекто-

Формулы (204) и (205) справедливы не только для всей толщи стенки, но и для любого ее слоя. При стационарном режиме через все слои стенки проходит одно1 и то же количество тепла, т. е. один и тот же тепловой поток q. Если все слои стенки будут однородны, т. е. будут иметь один и тот же коэфициент теплопроводности ^, то для любого слоя, например, отстоящего на расстоянии х от поверхности стенки с наибольшей температурой, формула теплового потока примет вид:

5-50. Проверка температуры разверенной трубы должна производиться при режимах, указанных в п. 5-55, для участков с наибольшей температурой среды и с наибольшим местным удельным тепловосприя-тием.

Для участков с наибольшей температурой среды энтальпии в разверенной трубе находятся согласно п. 5-17 или по гидравлическим диаграммам. Тепловос-приятие принимается при этом для участка стены, на котором расположены выходные концы труб; для расчета используется п. 1-05—1-08.

з) Вырезки из змеевиков пароперегревателя производятся из двух мест по ходу пара. Первая — на втором-третьем витке от входа пара, где происходит полное упаривание внесенной влаги п отложение солей, а вторая — из мест с наибольшей температурой пара. Такими местами в котлах с ,/„с до 425° С и с трубками из стали 20 являются участки змеевиков перед выходным коллектором. В котлах с более высокой температурой перегрева (^>450°), имеющих две секции пароперегревателя: первую из углеродистой стали и вторую из легированной, вырезки делаются из выходной части змеевиков как первой, так и второй секции. В отдельных случаях, когда факел может затягиваться в зону пароперегревателя, следует вырезать контрольные участки и из витков змеевиков, наиболее близких к топке, куда достигает факел.

В противоточном пароперегревателе (рис. 12-2,а;) достигается максимальный температурный напор между продуктами сгорания и паром, что уменьшает поверхность нагрева и расход металла. Недостатком схемы является опасность пережога последних по пару змеевиков, так как здесь пар наиболее высокой температуры встречается с продуктами сгорания, также имеющими наибольшую температуру, и металл труб находится в тяжелых температурных условиях. При прямотоке (рис. 12-2,6), наоборот, температурный напор меньше, чем при противотоке. Однако условия работы металла лучше, так как змеевики с наибольшей температурой пара обогреваются продуктами сгорания, уже частично охлажденными на входном участке пароперегревателя. Оптимальных условий: надежности и умеренной стоимости конвективного пароперегревателя — достигают в смешанной схеме (рис. 12-2,0, г).

резиновых уплотнений задаёмся наибольшей температурой нагрева О^ = 100° С.

«верхний» режим характеризуется наибольшей температурой пара при отсутствии регулирования максимальной наружной температурой воздуха и минимальным расходом уходящих газов ГТУ. В этом режиме определяется соотношение температуры пара КУ и максимальной допустимой температуры пара на входе в ПТ, и в зависимости от него рассчитывается система регулирования температуры свежего пара: впрыск питательной воды в рассечку поверхностей пароперегревателя, частичное байпасирование пароперегревателя или др. Этот режим является расчетным для системы регулирования температуры свежего пара КУ.

в другом (рис. 3.3.20). Исходный пастообразный материал с помощью вибрационного питателя подается сверху во внутренний конус, в который снизу поступает сушильный агент с наибольшей температурой. Подсушенные гранулы через верхний срез внутреннего конуса (или через отверстия в его боковой поверхности) переливаются в наружную коническую секцию аппарата, в которой гранулы досушиваются сушильным агентом меньшей температуры.