Найденным значением

== ш (ф). Дальнейшее исследование ведется так, как указано в пункте 6° настоящего параграфа.

По найденным значениям угловой скорости ю строим график ю = м (ф)

По найденным значениям е строим график зависимости его от угла поворота звена АВ (рис.82, е), масштаб по оси ординат графика принят равным \ie = = 2,0 сек~2/мм.

= 83,5 сек х и 6 = 0,0125. По найденным значениям

По найденным значениям К и М нетрудно построить графики аналога скорости и аналога ускорения в функции угла ф^ поворота кулачка.

Далее процесс повторяется. После этого процесс повторяется вновь, если при этом положение точек не изменилось, то уменьшим шаги ha и hv и процесс расчета повторяется вновь. Эти шаги можем назвать точностями по U и V. После достижения необходимой точности по найденным значениям V и U рассчитываются si, Ai, Э, Vi. В дальнейшем увеличиваем давление и вновь определяются е, А. Э, Уг. Предельной нагрузкой будет та нагрузка, при которой задача теряет устойчивость (чрезмерный рост какого-нибудь параметра).

По найденным значениям tci и /Сз можно уточнить поправки на изменение физических свойств по сечению потока в формулах для расчета коэффициентов теплоотдачи. При /ci=251°C Prci = 0,86, при /с 2=254° С Ргс2 = 0,865, тогда

График функции F = B(/) строят по найденным значениям ординат для ряда позиций. Точки на кривой соединяют от руки плавной линией, а затем обводят с помощью лекала.

Заменяя 2 ^ в формуле (15.54) найденным значением, имеем 2^Л = 1,4Дш(ц--у-)<г.(15.57)

для исследуемых материалов. Сверху от этих кривых расположена область, где появляется необходимость определения бт Лри стационарном тепловом режиме. Наклонными прямыми отмечены значения бт при стационарном тепловом режиме для четырех значений коэффициента /Ci. Для других значений_/С1 нужное значение легко найти путем интерполирования. Искомое значение бт лежит в точке пересечения наклонной прямой, соответствующей данному значению ki, с найденным значением функции Ф. Например, для подшипника с рабочим слоем из материала СФД толщиной 21= 0,Id (Sj = 1,1), эксплуатируемого в узле, конструкция и условия теплоотвода корпуса которого соответствуют значениям коэффициента /d= 0,75 и функции Ф = 0,55, бт = 2,88 (рис. 69).

На рис. 87—90 штрихпунктирными линиями показано графическое определение допустимых значений [pav] и искомых значений коэффициентов трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур расположена на допустимой удельной нагрузке (рис. 87 и 88), умножением которой на скорость скольжения определены искомые значения [pav]3- Точка пересечения кривой зависимости f от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствовала искомому значению коэффициента трения (рис. 89—90). Определенные таким образом значения / приведены в табл. 60. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и капрона в условиях разовой смазки построение экспериментальных кривых для этих случаев не представлялось возможным.

В соответствии с найденным значением са выбираются размеры упругого амортизатора. В качестве амортизаторов могут быть использованы торсионные валики, установленные в кинематической цепи машинного агрегата.

значение бг легко находится интерполированием. Искомое значение бг лежит в точке пересечения наклонной прямой, соответствующей данному значению К.1, с найденным значением функции Ф. Например, для подшипника с рабочим слоем из материала СФД толщиной t = 0,05d (s, = 1,1), эксплуатируемого в узле, конструкция и условия теплоотвода корпуса которого соответствуют значениям коэффициента /(, = 0,75 и функции Ф =

4.14—4.17 приведены эти данные для скорости скольжения v = 0,9 м/с. Отмечено возрастание температуры с увеличением давления. За допустимое значение [pav], выявленное в результате экспериментов, принимали режим, при котором температура рабочей поверхности достигала критического для данного ТПС уровня (см. табл. 4.1). На этих рисунках штрихпунктирные линии показывают допустимые значения [pav] и искомые коэффициенты трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур определяет допустимую удельную нагрузку (см. рис. 4.14). Умножая значения последней на скорость скольжения, находят значения IPaPla- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствует искомому коэффициенту трения (см. рис. 4.15 и 4.16). Определенные таким образом значения f приведены в табл. 4.6. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и полиамида 6 в условиях разового смазывания построение экспериментальных кривых для этих случаев не представилось возможным. При дальнейшей обработке экспериментальных данных строили зависимости коэффициентов трения ТПС

По найденным значением а> можно построить диаграмму

Это решение подставляется в уравнение (461) и отсюда получается т) (х). В случае необходимости, пользуясь найденным значением т], по графику рис. 68 можно получить уточненное значение Н* (х), с которым вновь решается уравнение (460) и т. д. Но часто в

Разность между экспериментально найденным значением рН (рНэ) и вычисленным для условия, что вода является стабильной (рНс), получила название индекса стабильности Ис или насыщения, а также индекса Ланжелье:

Воспользовавшись найденным значением ?2^—27,1°С и заданным Д*;р5и—30=: 2J°C, находим на графике б) q-\t~ 27,5- 10J ккал/м^час.

Универсальность коэффициента \\i раскрывает широкие возможности для создания обобщенного метода расчета. Пользуясь найденным значением гр и формулой (6-8), можно произвести обработку всех проведенных до сих пор опытов и определить по ним значения конвективного коэффициента а.

Рекомендуем ознакомиться:
Начальные перемещения
Направлении перемещение
Направлении поперечном
Направлении прессования
Наблюдается наибольший
Направлении проводятся
Направлении скольжения
Направлении совпадающем
Направлении указанном