Наибольший допустимый

Наибольший допускаемый 1,2 2,2 4,2 5 10 17 21 24 42 78 160

[М тах] — наибольший допускаемый крутящий момент, кгс -см! I — рабочая длина шпонки, см; d — диаметр вала, см; d-i — диаметр круглой шпонки, см; Ь и h — ширина и толщина шпонки, см;

Размер / принимать наибольший, допускаемый выбранной толщиной Н нижней плиты штампа, в которую запрессовываются колонки. Размеры и допуски для колонок даны в табл. 34.

наибольший, допускаемый выбранной толщиной верхней плиты штампа, в которую запрессовываются втулки. Размеры её даны в табл. 35.

Наибольший допускаемый уклон (по хорде) в % 40 Расстояние между опорами (нормальное/максим альное)вл 100/600

Класс частота (не задемпфиро-ванного ) ность в мм1ма (оптический рычаг 100 см) Сопротивление в ом Наибольший допускаемый ток в ма Размер зеркала в мм

2) найти наибольший допускаемый положительный коэффициент коррекции шестерни из условия незаострения ее зубьев и допускаемый отрицательный коэффициент коррекции колеса, установив тем самым границы возможной коррекции (см. фиг. 40 и 41);

ломаной линией — границей отрицательной коррекции. Например, при г = 50 (ам=20° и /0S= 1) наибольший допускаемый коэффициент коррекции, при se = 0,5 ms, равен 1,08. Если же допу-

ции для зубчатого колёса с заданным числом зубьев. Наибольший допускаемый коэффициент коррекции характеризуется границей заострения, а наименьший —

Наибольший допускаемый крутящий момент М к кГсм Предельные числа оборотов при обгоне п L; минуту Количество роликов D, L dn 1

Наибольший допускаемый диаметр гнезда в мм . . . 38,9 52,0 77,2 84,8 103,6 109,7

многолапчатой шайбой 2. Размеры канавки на валу для выхода резьбонарезного инструмента принимают по табл. 12.6, канавки под язычок стопорной шайбы, а также наибольший допустимый размер с/, по табл. 19.6. Другие конструкции быстроходных валов конических зубчатых передач представлены на рис. 14.4, 14.5.

Применяя это рассмотрение, мы легко объясним, почему в некоторых случаях происходит разрушение быстро вращающихся тел, например разрыв маховиков. Внутренние части маховика (спицы) должны сообщать внешним частям ускорения, необходимые для движения по окружности. Для этого они должны развивать достаточные силы. Если даже при наибольших допустимых деформациях внутренние части маховика все еще не развивают сил, необходимых для движения внешних частей по окружности, то эти внешние части будут двигаться по раскручивающимся спиралям, деформации внутренних частей будут нарастать, превзойдут наибольший допустимый предел и маховик разлетится на части (дальше части маховика будут двигаться с той скоростью, которую они имели при отделении от спиц и друг от друга, т. е. по касательным к окружности маховика). Таким образом, причиной разрыва маховика являются не силы, а, наоборот, отсутствие сил, достаточных для того, чтобы сообщить внешним частям маховика нужные ускорения. Силы необходимы для того, чтобы маховик вращался как целое, и маховик разрывается, если величина этих сил оказывается недостаточной.

ющая по известным параметрам соединений К„ и ае определять допускаемый размер дефекта (1/В)а. Например, для соединения сКв=1,5иге = 0,1 допустимыми будут являться дефекты (1/В)д < 0,2, а для Кв = 2иж = 0,1 допустимых дефектов нет. Наибольший допустимый диапазон размеров дефектов на рис. 3.23 обозначен прерывистой линией. Он может быть определен соотношением

Определить наибольший допустимый радиальный за-

1. Определить наибольший допустимый радиальный зазор b = (D — d)/2 между стенкой цилиндра и плунжером (d — 40 мм, / = 80 мм) при условии, что утечки из полости высокого давления при наибольшем эксцентри-

4.16. Вариант I. Для кулачкового механизма с роликовым толкателем (рис. 4.24) наибольший допустимый угол давления Vmax = 30°. Преодоление сил сопротивления происходит при удалении толкателя. Высшая пара имеет силовое замыкание. Угловая скорость кулачка со=30с"1 = = const. Полный ход толкателя H = Smax — = 60 мм. Фазовые углы поворота кулачка cpi = = 120°, фп = 30°, фш = 60° и ф!у=150°. Определить аналитически и графически наименьшие радиусы центрового профиля кулачка, исходя из наибольших значений скоростей толкателя, найденных для его различных законов движения 5 (ф) (см. табл. 4.1). Решить задачу на ЭВМ. Сравнить между собой наименьшие радиусы и габариты кулачкового механизма, полученные для различных законов движения.

4.17. Вариант I. Для кулачкового механизма с роликовым толкателем (рис. 4.25) наибольший допустимый угол давления •утах = 30°. Преодоление сил сопротивления происходит при прямом и обратном движениях толкателя. Высшая пара имеет кинематическое замыкание. Определить наименьшие радиусы центрового профиля кулачка и габариты кулачкового механизма по условиям задачи 4.16, вариант I, исходя из наибольших значений скоростей толкателя, найденных для его различных законов движения S (ф) (см. табл. 4.1). Решить задачу на ЭВМ. Сравнить . между собой: 1) наименьшие радиусы кулачка, полученные по различным законам движения, и габариты кулачкового механизма; 2) габариты кулачка, полученные при кинематическом замыкании, с габаритами кулачка, полученными при силовом замыкании.

4.18. Вариант I. Для кулачкового механизма с роликовым толкателем (рис. 4.26) наибольший допустимый угол давления Ymax=45°. Преодоление сил сопротивления происходит при удалении толкателя. Высшая пара имеет силовое замыкание. Угловая скорость кулачка сок = 30° с-1 = const; наибольшее перемещение центра В ролика по дуге Smax = 60° мм; длина толкателя 1Вс = = 2Smax и равна межцентровому расстоянию IAC между кулачком и толкателем. Фазовые углы поворота кулачка cpi = 120°, фп = = 30°, ф„г=60° и ф1у = 150°. Определить на ЭВМ наименьшие радиусы центрового профиля ку^ лачка, исходя из наибольших значений скоростей толкателя, найденных для его различных законов движения S (ф) (см. табл. 4.1). Направление вращения

4. 19. Вариант I. Для кулачкового механизма с роликовым толкателем (рис. 4.27) наибольший допустимый угол давления утах = 30°. Преодоление сил сопротивления происходит при пря-

После приведения уравнения (2.36) к виду (2.35) из неравенств, выражающих условия устойчивости, можно получить aAt(l + 0ц АхД)/(Дх)2 < 0,5. Для граничного узла сетки наибольший допустимый шаг по времени зависит не только от Ах и а, но и от коэффициентов теплоотдачи а! и теплопроводности X.

а) наибольший допустимый угол давления утах внутри рабочего хода. Из рис. 189 следует, что можно составить следующие три уравнения: