Наибольший внутренний

Наибольший суммарный изгибающий момент в сечении / li + М'Ь = j/" 168''+ 5072 = 534 Н • м.

Наибольший суммарный расход масла, 19 30 58

мещенным в середине ротора. Наибольший суммарный момент при этом снижается до 9% первоначального значения (фиг. Ъ. 10)^ Третья гармоника неуравновешенности при о^ •< ю < со3 хорошо уравновешивается с помощью трех грузов, установленных на расстоянии /! = 0,1667/ и в середине пролета. Наибольший суммарный момент при этом составляет около 20% момента неуравновешенного ротора (фиг. 6. 12).

На фиг. 6. 14 показаны суммарные изгибающие моменты от равномерно распределенных сил неуравновешенности (1) и двух уравновешивающих грузов (2), расположенных на расстоянии 1С = 0,318/ при скорости YI — 0,9. Наибольший суммарный момент составляет при этом 7% наибольшего начального, при равенстве нулю реакций.

(r2 = —0,5) на скорости YI = 7. Наибольший суммарный момент составляет в первом случае 45 %, а во втором — 65 % наибольшего начального.

наибольший суммарный момент составляет соответственно 55

В среднем сечений ротора, гДе момент от Действия неу'райнбвё-шенности наибольший, суммарный изгибающий момент равен

где АР — наибольший суммарный перепад усилий на мембрану;

Течь - это канал или пористый участок изделия или его элементов, нарушающих их герметичность. Как правило, малые характерные размеры течей исключают возможность их визуального наблюдения или обнаружения всеми другими методами дефектоскопии, кроме методов проникающих веществ. Малые размеры сечений и неоднородность их по длине произвольно извилистых каналов не позволяют характеризовать течи геометрическими размерами. Поэтому величины течей принято определять потоками проникающих через них веществ. Соответственно, в величинах потоков выражаются порог чувствительности аппаратуры (наименьший расход пробного вещества или наименьшее изменение давления, регистрируемые течеискателем) так же, как и диапазон выявляемых течей, и норма герметичности (наибольший суммарный расход вещества через течи герметизированного изделия, обеспечивающий его работоспособное состояние и установленный нормативно-технической документацией).

ное значение для расчета сероочистки имеет, содержание в продуктах пиролиза сероводорода H2S и углекислого газа СО2, определяющее затраты на их удаление. Содержание H2S и С02 в газе пиролиза (в % массы) определяется по приведенным в табл. 6-2 уравнениям (описывающим опытные данные табл. 6-1). Полученные по этим формулам расчетные величины содержания СО2 и H2S в газе пиролиза при различных значениях фактора жесткости F также приведены на рис. 6-3 (кривые 3 и 1 соответственно). Как показано на рисунке, содержание H2S в газе пиролиза с увеличением жесткости процесса возрастает, что свидетельствует о повышении степени де-сульфации пиролизуемого мазута с увеличением F. В случае сжигания газообразных продуктов пиролиза в топке парогенератора энергетической части ЭТБ целесообразно выбирать режим процесса пиролиза, обеспечивающий наибольший суммарный выход пирогаза. На рис. 6-4, а приведена зависимость выхода пирогаза от температуры процесса пиролиза и времени контакта, рассчитанная по данным ЭНИНа (см. табл. 6-1). Влияние времени контакта и температуры на выход бензола приведено на рис. 6-4, б. Как показано на рисунках, наибольший выход пирогаза (почти 60% от массы мазута) достигается при осуществлении процесса пиролиза с температурой 880—940° С и времени реагирования 0,4—0,7 с. Наибольший выход бензола, превышающий 4% от массы мазута, достигается при температуре процесса > 960° С, уменьшаясь с увеличением времени контакта свыше 0,4 с.

Самоходные комбайны и другая сельскохозяйственная техника, эксплуатирующаяся сезонно (30—60 дней в году), изнашивается в 3—5 раз быстрее, чем грузовые автомобили, сделанные на базе примерно таких же агрегатов и узлов, что и комбайны, но эксплуатирующиеся постоянно в течение всего года [7, 20]. Определяя механический и коррозионный износы (по содержанию железа в масле) на тракторных двигателях типа СМД-14, установлено, что даже при сравнительно кратковременном хранении двигателей (18 сут) электрохимический коррозионный износ сравним с износом при эксплуатации, а наибольший суммарный износ определяется последовательным или одновременным воздействием на двигатель механического и коррозионного факторов [8].

держащего воду, если h = 1 м, наибольший внутренний диаметр сосуда D — 3 м, а показание манометра М — = 40 кПа.

содержащего воду, если h = 1 м, наибольший внутренний диаметр сосуда D — 3 м, а показание манометра М = 40 кПа.

При правильном расположении полей допусков на заготовки под резьбу болтов наименьший наружный диаметр болта равен наименьшему предельному размеру заготовки (фиг. 42). Соответственно наибольший внутренний диаметр гайки совпадает с наибольшим предельным размером заготовки. Остающаяся разность между полями допусков резьбы и заготовки является запасом на подъём витка при нарезании. При ином расположении полей допусков заготовок не исключена была бы возможность брака из-за неполноты витков. Так например, ориентируясь на величину подъ-

наименьшим внутренним диаметром гайки (
Из фиг. 43 и 44 видно, что допуски наружного диаметра гайки и внутреннего диаметра болта не нормированы. Из условий взаимозаменяемости устанавливаются лишь наибольший внутренний диаметр болта и наименьший наружный диаметр гайки. Для наружного диаметра гайки такое условие не вызывает никаких сомнений даже и в том случае, если этот диаметр в крайнем случае определится вершиной теоретической треугольной резьбы. Но для внутреннего диаметра болта следует считаться с условиями прочности и не ослаблять чрезмерно сечения болта, а при динамических нагрузках учитывать также и влияние радиуса закругления.

Обозначения: d — наименьший наружный диаметр резьбы метчика; di — наибольший внутренний диаметр резьбы метчика; d2 — наименьший средний диаметр резьбы метчика. Размеры d; dt и d2 определяются по ГОСТу 7250 — 60.

дающей наибольший внутренний к. п. д. при заданной начальной температуре, целесообразно применять высокие давления воздуха (р2 — 40 -ьбО ати при р\ = 10 ата).

1.1. Резьбовой проходной нерегулируемый калибр-кольцо ПР (1) контролирует наибольший средний диаметр (приведенный средний диаметр) и одновременно наибольший внутренний диаметр наружной резьбы. Наружный диаметр резьбы этим

1.7. Резьбовой проходной калибр-скоба ПР (7) контролирует наибольший средний диаметр наружной резьбы (приведенный средний диаметр) и одновременно наибольший внутренний диаметр наружной резьбы. Калибр-скоба не выявляет отклонений формы резьбы, поэтому в спорных случаях решающим методом контроля является контроль проходным резьбовым калибром-кольцом ПР (1). Калибр должен скользить по контролируемой резьбе под действием собственного веса или определенной силы не менее чем в трех точках, расположенных на равном расстоянии по ncf-й окружности резьбы. Калибр-скоба должен устанавливаться по калибру-пробке У-ПР (8).

2.4. Гладкий непроходной калибр-пробка НЕ (24) контролирует наибольший внутренний диаметр внутренней резьбы. Он не должен входить в контролируемую резьбу под действием собственного веса или определенной силы. Допускается вхождение калибра на один шаг внутренней резьбы.

*' Значения всей строки только для п *2 В скобках значения допусков для *3 В скобках значения верхних откло Примечания: 1. Отклонения отсч в направлении, перпендикулярном к оси 2. Форма впадины резьбы шпильки — ком допускается изготовление шпилек с оговаривается в чертеже или в техусловиш 3. Верхнее отклонение наружного диам нения гнезда d и dz равны нулю. 4. Наибольший внутренний диаметр р резьбовым калибром-кольцом или другим и мне срезы профиля по диаметру, равному гнезда. Предельные размеры внутреннего диаме щим инструментом и непосредственно npoaej сальными средствами. 5. Радиусы закругления впадины проф даны для резьбообразующего инструмента к 6. Нижнее предельное отклонение гнезд в посадке ° ограничивают приведенный Jo