Наибольшие растягивающие

Определение функций положений необходимо также для установления предельных конфигураций механизмов и машин в рабочем состоянии, а также для определения их габаритных размеров в трех измерениях. Эта информация необходима для правильного и безопасного расположения оборудования в производственных помещениях в соответствии с реализуемыми технологическими процессами. Для обеспечения техники безопасности нужно знать наибольшие предельные размеры механизмов и машин, а для удобства доставки их к месту монтажа — наименьшие предельные размеры.

Способ нормирования числовых значений параметров шероховатости °У *У SmO,63/ *Я>50/ При нормировании требований к шероховатости указанием наибольшего допускаемого значения параметра в обозначении шероховатости приводят числовое значение параметра, соответствующее наиболее грубой допускаемой шероховатости, т. е. наибольшие предельные значения параметров Ra, Rz, R1Bax, Sm, S и наименьшее предельное значение параметра tp. Наиболее распространенный способ применительно к деталям машин и приборов

6. Последовательно определяют и округляют наибольшие предельные размеры для каждого предшествующего перехода путем прибавления расчетного припуска к наибольшему предельному размеру следующего за ним по технологическому маршруту смежного перехода

7. Определяют наибольшие предельные размеры для каждого технологического перехода путем прибавления допуска к округленному наименьшему предельному размеру

Округляя наибольшие предельные размеры для черненого обтачирания и черной заготовки, опре№-ЛЯЮ7 принятые припуски на обработку как . разность наибольших предельных размеров двух смежных переходов. ; • § •

Anaxi-i ~ соответственно наименьшие и наибольшие предельные размеры, полученные на предшествующем технологическом переходе;

именьшие и наибольшие предельные размеры, полученные на выполняемом технологическом переходе.

Наименьшие (наибольшие) предельные размеры по всем технологическим переходам округляют увеличением (уменьшением) их до того же знака десятичной дроби, с каким дан допуск на размер для каждого перехода. Наибольшие (наименьшие) предельные размеры определяют прибавлением (вычитанием) допуска к округленному наименьшему (из округленного наибольшего) предельному размеру. Находят фактические предельные значения припусков zmax как разность наибольших (наименьших) предельных размеров и zmin как разность наименьших (наибольших) предельных размеров предшествующего и выполняемого переходов (выполняемого и предшествующего переходов).

9. Наибольшие предельные отклонения (мм) диаметральных размеров отверстий кондукторных втулок в зависимости от допустимого смещения оси отверстия при сверлении

Обозначения: i-HOJH; ®чом — наибольшие предельные размеры наружного контура отливки; Q —усадка заливаемого сплава в %; Д — допуск на соответствующий номинальный размер элемента отливки; Н нои — наибольший предельный размер высоты отливки; R — дополнительное снижение точности на размеры отливок, связанные с разъемом формы; Н ном — наименьший предельный размер высоты уступа отливки; 1ндм', ^ном — наименьший предельный размер отверстия отливки; ^н — наибольший предельный размер высоты сквозного отверстия в отливке; ^нпм — наименьший предельный размер высоты глухого отверстия в отливке; Аном — номинальный размер между осями отверстия в отливке; ЛНОЛ — номинальный размер рабочей полости формы. * «Стандартизация» Ка 4, 1962.

Все допуски и предельные отклонения зубчатого венца, указанные во второй части таблицы параметров, определяются по ГОСТ 591-69 в зависимости от принятой группы точности: А, В или С. В учебном курсовом проектировании рекомендуется принимать группу точности С, предусматривающую наибольшие предельные отклонения (см. табл. 3.4 и 3.5).

Так как направление волокон зависит от характера деформирования заготовки, то в готовой детали желательно получить такое расположение волокон, при котором она имела бы наилучшие свойства. При этом общие рекомендации следующие; необходимо, чтобы наибольшие растягивающие напряжения, возникающие в деталях в процессе работы, были направлены вдоль волокон, а если какой-либо элемент этой детали работает на срез, то желательно, чтобы перерезывающие силы действовали поперек волокон; необходимо чтобы волокна подходили к наружным поверхностям детали по касательной и не перерезались наружными поверхностями детали.

При изготовлении зубчатого колеса осадкой (рис. 3.3, г) из отрезка прутка круглого сечения волокна получают почти радиальное направление. В этом случае все зубья равнопрочны, а наибольшие растягивающие напряжения, возникающие при изгибе, направлены почти вдоль волокон.

Опасными являются точки, в которых возникают наибольшие растягивающие напряжения (для чугуна предел прочности на сжатие примерно в 4 раза выше, чем на растяжение, а расчетные напряжения растяжения незначительно отличаются от расчетных напряжений сжатия). Коэффициент запаса прочности (для чугуна СЧ21-40 авр = 21 кГ/мм* = 206 Мя/л2)

Расчет анкерных болтов осуществляют на наибольшие растягивающие усилия, возникающие под действием избыточного давления внутри резервуара при отсутствии или малом количестве продукта. Если избыточное давление равно ри, радиус цилиндра г, см, а число болтов п, то усилие в болтах можно определить из неравенства

на растяжение и сжатие, установленных нормами или опытом проектирования для материала балки. Для балок из материалов, одинаково сопротивляющихся растяжению и сжатию (сталь, дерево), следует выбирать сечения, симметричные относительно нейтральной оси (прямоугольное, круглое, двутавровое), чтобы наибольшие растягивающие и сжимающие напряжения были равны между собой. В этом случае условие прочности по нормальным напряжениям имеет вид

Концентрация напряжений, как показали многочисленные теоретические и экспериментальные исследования, образуется в зонах резкого изменения формы тела (возле выточек, галтелей, около отверстий, в резьбе и т. д.). На рис. 15.5 в качестве примера показано распределение осевых напряжений при растяжении полосы, ослабленной круглым отверстием. Концентрация напряжений наблюдается около отверстия, а наибольшие растягивающие напряжения сттах действуют в точках А на контуре отверстия. Глубина проникновения возмущения напряжения от контура отверстия в глубь пластины невелика, поэтому эти локализованные напряжения иногда называют местными. Концентрация напряжений конструктивного характера имеет место практически при работе всех деталей машин (рис. 15.6, а и б).

Таким образом, в направлении распространения усталостной трещины в ЗК происходит перераспределение амплитуды напряжений и максимального напряжения. Наибольшие растягивающие напряжения возникают от контакта зубьев при вращении ЗК. Именно они и определяют продвижение трещины за один полный цикл работы редуктора за полет вертолета.

Изменение геометрии фронта магистральной трещины по направлению ее развития от шлиц к зубчатому ободу колеса было обусловлено напряженным состоянием ЗК. Очаг расположения магистральной трещины был определен зоной выкрашивания шлица, тогда как наибольшие растягивающие напряжения в ЗК возникают у основания зубьев колеса в результате нагружения его зубьев. Поэтому на всем пути развития магистральной трещины имело место пространственное изменение ориентировки ее плоскости с частичной остановкой трещины на границе переориентировки при подходе к основанию зубьев колеса (рис. 13.20).

Ф и г. 9.40. Наибольшие напряжения в квадратной пластине с нагруженным центральным круглым отверстием] в зависимости от отношения D/a. 1 — по внешнему контуру; 2 — по внутреннему контуру; 3 —> наибольшие растягивающие напряжения в пластине.

Основные результаты, полученные в рассматриваемом исследовании, представлены на фиг. 10.28—10.30. На этих графиках наибольшие растягивающие и сжимающие кольцевые напряжения в каждой модели даны в функции удаления от точки пересечения осей отверстий. На каждом графике можно заметить, что пересечение отверстий не вызывает увеличения наибольших растягивающих напряжений при ф = 0. Наличие пересечения отверстий также незначительно влияет на величину наибольших сжимающих напряжений, возникающих на противоположной углу (Т-образное и угловое пересечения) поверхности отверстий. Наибольшее сжимающее напряжение в углу во всех моделях примерно на 60% выше наибольшего сжимающего напряжения на поверхности отверстия вдали от места пересечения отверстий, причем область высоких напряжений распространяется примерно лишь на величину диаметра отверстия от места пересечения.

Распределение динамических напряжений. Динамические напряжения на контуре отверстия были вычислены непосредственно по порядкам полос с помощью уравнения (8.3), так как радиальное напряжение на контуре отверстия равно нулю. На фиг. 12.27 — 12.31 приведены типичные эпюры распределения динамических напряжений около отверстия. В центре отверстия на каждой фигуре показаны динамические напряжения в тот же момент времени в симметрично расположенной точке на стороне пластины без отверстия. -Изменение порядка изохром в симметричной точке без отверстия в зависимости от времени показано на фиг. 12.25. Как видно из этого графика, фронт волны напряжений достигает симметричной точки без отверстия примерно через 600 мксек после взрыва заряда на контуре пластины. Это в основном фронт волны расширения. Фронт волны сдвига достигнет симметричной точки только через 1250 мксек после взрыва заряда, так как скорость распространения волны сдвига в уретановом каучуке составляет всего 52% скорости распространения волны расширения. Поэтому приведенные на фиг. 12.27 и 12.28 эпюры напряжений обусловлены действием волны расширения. На контуре отверстия возникают напряжения сжатия, которые достигают наибольшей величины в момент прохождения пика волны напряжений, т. е. через 1125 мксек после взрыва заряда. Напряжения растяжения, возникающие на ближайшем к месту приложения нагрузки краю контура отверстия, в течение этого промежутка времени сравнительно незначительны. На противоположной стороне контура растягивающих напряжений в это время не возникает. Эпюры напряжений, приведенные на фиг. 12.29 и 12.30, есть результат действия двух волн — волны расширения и волны сдвига. На протяжении этого промежутка времени напряжения сжатия уменьшаются, а напряжения растяжения растут. Как видно на фиг. 12.30, наибольшие растягивающие напряжения на ближайшей к месту приложения нагрузки стороне контура отверстия достигают такой же величины, что и сжимающие напряжения. За тот же промежуток времени на противоположной стороне контура отверстия возникают растягивающие напряжения.