Наибольшими значениями

Ограничение — из алюминиевых сплавов изготовляют отливки весом 35 кг, а из цинковых —до 90 кг, с наибольшими размерами до 2000 мм

Когда проектируют машину с подобным механизмом, выбирают величину рабочего хода (она определяется наибольшими размерами поверхности обрабатываемой детали) и рабочую скорость.

калибров или из новых рабочих калибров с наиболее „свободными" размерами (с наименьшими размерами для пробок и с наибольшими размерами для скоб);

Размер машины определяется наибольшими размерами толщины и ширины сгибаемой полосы. Количество пар роликов — от 2 до 20 в зависимости от сложности подлежащего изготовлению профиля.

на обрезку, равный от 1,2 мм до 5% от Назд. Все размеры вытяжки, входящие в расчеты, должны быть средними (т. е. с учетом 5). При S < 1 можно для упрощения пользоваться не средними, а предельными наибольшими размерами, так как разница между ними, т. е. между внешними и внутренними размерами, назначительна.

Технологичность конструкции штампованных заготовок. Поверхность разъема обычно выбирают так, чтобы она совпадала с двумя наибольшими размерами заготовки. Поверхность разъема штампа должна обеспечивать свободное удаление заготовки из штампа и контроль сдвига верхней части штампа относительно нижней после обрезки (рис. 26). Более глубокие полости при штамповке на молотах располагают в верхней части штампа.

Размеры заготовки Ограничены. Из алюминиевых сплавов изготовляются отливки весом до 35 кГ, а из цинковых — до 90 кГ, с наибольшими размерами до 2000 мм Ограничены только размерами штампа и размерами листов. Размер может быть увеличен путем сварки штампованных заготовок

Рассмотренный приводной насос является вертикальным. Поэтому в плане он имеет небольшие размеры. Горизонтальные приводные насосы, наоборот, характеризуются наибольшими размерами в плане, но зато невелики по высоте.

ные или сложные и гомогенные или простые. В первом случае размеры гетерогенностей (частиц дисперсной фазы) должны быть больше 10~8 м, а во втором — меньше 10~8 м. Композиционные материалы в свою очередь подразделяются на макрокомпозицион-ные (размеры частиц дисперсной фазы более 10~6 м) и микрокомпозиционные (размеры частиц дисперсной фазы лежат в интервале 10~8—К)"6 м). Таким образом, композиционные материалы представляют собой многофазные системы, полученные из двух или более компонентов и обладающие новым сочетанием свойств, отличным от свойств исходных компонентов, но с сохранением индивидуальности каждого отдельного компонента. Если в материале можно выделить одну или несколько дисперсных фаз с размером частиц не менее 10~6 м или если материал состоит из двух или более непрерывных фаз, то его следует относить к макрокомпози-ционным материалам. Если дисперсные фазы материала состоят из частиц с наибольшими размерами в интервале 10~6—10~8 м и имеется только одна непрерывная фаза, то материал относится к микрокомпозиционным. В соответствии с таким определением большинство промышленных композиционных материалов или наполненных пластиков относятся к макрокомпозиционным материалам, в которых по крайней мере одна непрерывная фаза является полимерной. Каждая непрерывная фаза может содержать одну или несколько дисперсных фаз в твердом, жидком или газообразном состоянии. Очевидно, что даже при таком обобщенном подходе к определению и классификации композиционных материалов имеются некоторые трудности и аномалии. Например, часто возникает вопрос, насколько гомогенным должна быть область внутри материала, чтобы считаться отдельной фазой? Или при какой объемной доле дисперсной фазы материал можно считать композиционным? Для ответа на второй вопрос необходимо лимитировать объемную долю дисперсной фазы, при которой материал можно относить к композиционным, произвольной степенью улучшения какого-либо физического свойства. Но тогда подобные ограничения необходимо накладывать на все параметры структуры материала, что приведет к большим трудностям нахождения общей границы раздела между композиционными и простыми материалами. Поэтому универсальное, пригодное для всех случаев определение композиционных материалов в настоящее время не может быть дано.

Другая АС для обработки корпусных деталей с THG,'состоящей из транспортеров (без рклада), показана на рис. 4. Она состоит из четырех обрабатывающих центров ] с наибольшими размерами обрабатываемых деталей 1050X750X550 мм. -

При наличии у детали параллельных и перпендикулярных плоскостей рекомендуется следующий порядок обработки: первой опиливается плоскость с наибольшими размерами, ее

Эпюра давлений подчиняется закону котангенса с наибольшими значениями р при малых углах а, т. е. ближе к оси вращения. Износ сопряжения будет

Теорема 1. Существование двух кривошипов в плоских шарнирных четырехзвенниках возможно, если 2а — d — с + \d — с > О [неравенство (4.12)1 и длина шатуна не выходит за пределы интервал?, образованного двумя наибольшими значениями функции b (ф, г):) в гиперболических точках.

2. Существование одного кривошипа в плоских шарнирных четыге<звенниках возможно, если длины вращающихся звеньев различи i (а =/= с), межосевое расстояние превосходит длину меньшего вращающегося звена (d > а) и длина шатуна не выходит за пределы интервала, образуемого двумя наибольшими значениями функции Ь1 (ф, г)) в гиперболических точках.

3. Существование кривошипов в шарнирных четырехзвенниках невозможно, если длина шатуна принадлежит открытой области, представляющей собой разность интервалов, образуемых значениями функции b (ф, ф) в эллиптических точках и двумя наибольшими значениями этой функции в гиперболических точках.

Доказательство. Выполнение условия (4.12) означает, что если длина шатуна не выходит за пределы закрытого интервала [d + с — а, а + d — с\], то двухкривошипный механизм существует. С помощью значений (4.21) убеждаемся, что в каждом случае, предусмотренном табл. 4.2, интервал Ы + с — a, a + -f- \d — c\] совпадаете интервалом, образованным двумя наибольшими значениями функции (4.3) в гиперболических точках.

Для большинства конструкционных материалов, включая те, которые представляют интерес как возможные компоненты композитов (см., например, рис. 1), связь напряжений с деформациями, представленная изображенной на рис. 2 двузвенной ломаной, не является достаточно точной. Это утверждение справедливо, в частности, в случае, когда материал находится в однородном напряженном состоянии, так что во всей области одновременно достигается предел текучести. Принятая идеализация предсказывает в этом случае неограниченное пластическое течение, т. е. неограниченные деформации при постоянных напряжениях. Однако в том случае, когда нагрузка создает градиенты напряжений внутри материала, области с наибольшими значениями напряжений достигают состояния текучести первыми. •Пластическое течение в этих зонах ограничено, поскольку вне :их материал остается упругим. Такое явление называется стесненным пластическим течением; оно характерно для композитов, поскольку из-за различия в жесткостных свойствах матрицы и включений в композите обычно возникают высокие градиенты напряжений. Таким образом, несмотря на то что истинные кривые напряжение — деформация, представленные на рис. 1, лишь грубо аппроксимируются двузвенной ломаной вида,

Создание защитных пленок на участках перлитных сталей с высокими температурами позволит уменьшить пароводяную коррозию и ослабит вынос тонкодисперсных окислов железа в турбину. При этом интересно отметить, что защитные свойства 'получаются наиболее благоприятными для 'Поверхностей с наибольшими значениями температур среды и тепловой нагрузки, т. е. именно для условий, (наиболее опасных с точки зрения пароводяной коррозии. Разработка технологии таких обработок должна привлечь к себе внимание наладочных, исследовательских и проектных организаций.

Пуассона при растяжении в направлении оси Х0 *; °врдд°, EgQ, №93 ~то же Для оси у0; равлении. перпендикулярном слоям материала; авид> — предел прочности при изгибе в случае случае, адд> — удельная ударная вязкость в случае совпадения направления нейтральной оси тво- Ф) — предел прочности и модуль упругости при сдвиге, отнесенные к осям х^уо-дает наибольшими значениями характеристик прочности. Индексом 90° обозначена перпендику-

На фиг. 57 нанесены кривые f\ws для тех же вариантов а, б, и в. В варианте а с наибольшими значениями начальных параметров пара &ак = 0 и при а„—1 i\w^ = 1; в вариантах б и в i\wl. < 1 при любых ап.

По четырем замерам кругового обхода определяется квадрант расположения вектора остаточной неуравновешенности ротора, т. е. участок ротора, охватываемый дугой 90° между двумя наибольшими значениями величины неуравновешенности.

Из (1.2) следует, что во всех случаях для повышения термического КПД цикла желательно иметь рабочее тело с низкой теплоемкостью жидкости и высокой теплоемкостью перегретого пара. При отсутствии или незначительном влиянии перегрева пара на т]4, характерном для ПТУ с жидкими металлами и ОРТ, теплота парообразования должна быть как можно большей. Поэтому для увеличения КПД % необходимо рабочее тело с наибольшими значениями числа Клаузиуса Ю = г/(СжТ), отнесенного к температуре Тн. С ростом этого числа уменьшаются потери от неадиабатичности процесса 1—2, характеризуемые Si2-2-i.-i2 на рис. 1.1, и увеличивается доля теплоты, подводимой при температуре Ти. Зависимость % от числа Клаузиуса выражается соотношением [46 ]: