Наименьшее сопротивление

На рис. 4.36 приведено изменение глубины коррозии и химического состава золовых отложений с изменением температуры продуктов сгорания, при этом показана измеренная глубина коррозии сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ за 6500 ч работы при температуре металла 580—610 °С. Количества Na2O и SO3 в отложениях по отдельным температурным зонам газа малоотли-, чаются друг от друга. Наименьшее содержание ванадия в зоне с наибольшей интенсивностью коррозии. Существует некоторое различие в химическом составе отложений на лобовой и тыльной сторонах трубы. Тыльные отложения в сравнении с лобовыми обогащены натрием и серой. Такое положение в отношении SO3 объясняется различием температуры отложений на лобовой и тыльной сторонах трубы, поскольку со снижением температуры абсорбционная способность 5Оз системы Na2SO4 — ?265 — SOs увеличивается [95]. Что касается отношения Na2O/V2Os, то оно для лобовых отложений меньше (0,5—2,1), чем для тыльных (1,5—3,0). Максимальные значения отношений Na2O/V2O5 соответствуют зоне с максимальной интенсивностью коррозии. Таким образом, температура продуктов сгорания существенным образом влияет на отношения Na2O/V2Os и Na2O/SO3, которые в зоне с наибольшей интенсивностью коррозии имеют соответственно максимальные и минимальные значения. 182

Высокая коррозионная стойкость нержавеющих сталей определяется их св-вом легко пассивироваться даже в обычных атм. условиях за счет кислорода воздуха. Это св-во зависит от содержания хрома — основного легирующего элемента нержавеющих сталей. Наименьшее содержание хрома, обеспечивающее сталям пассивное состояние, составляет 12%. С увеличением содержания хрома коррозионная стойкость нержавеющих сталей в окислит, условиях резко возрастает. Никель также способствует пассивации нержавеющих сталей, но в значительно меньшей степени. Коррозионная стойкость нержавеющих сталей также сильно зависит от содержания углерода; как правило, с увеличением его со-

Из данных таблицы видно, что наименьший износ при работе двигателя на масле с присадкой ВНИИ НП-350 (алкилфенолят бария) обеспечивался за счет наиболее эффективной нейтрализации: наибольшее содержание бария и наименьшее содержание железа в нагаре свиде-

Наименьшее содержание газа в смеси с воздухом,

Наименьшее содержание газа в -смеси с воздухом, ниже которого смесь становится негорючей, называется нижним пределом взрываемости. Для метана он равен 5%• При содержании горючего газа в воздухе меньше нижнего предела взрываемости смесь газа с воздухом при зажигании ее не взрывается и не горит. Возле источника огня, например, горящего факела, эта смесь может гореть, но пламя не будет - распространяться. Тазовоздушная смесь, в которой содержится газа больше верхнего предела взрываемости, также может гореть при условии дополнительного подвода воздуха. Смеси горючих газов с воздухом, нагретые до температуры выше температуры воспламенения газов (800°), горят при любых соотношениях газа с воздухом.

няемые для лопаток отечественные аустенитные стали отличаются от зарубежных отсутствием в них кобальта, за исключением стали ЭИ612К, в которой имеется 4% Со (наименьшее содержание кобальта в иностранных марках составляет 10%).

1) нижний предел взрываемости или воспламеняемости — наименьшее содержание данного газа в смеси с воздухом, при котором возможен взрыв (или горение) этой смеси;

наивысшее возможное содержание Сг2О3 и наименьшее содержание SiO2

Основным источником азота в стали является азот атмосферного воздуха (40—60%) и феррохрома (20— 40%). Наименьшее содержание азота в стали (0,030%) получили при использовании феррохрома с минимальным содержанием азота и ввода сплава в жидкий металл (второй вариант).

Руда, предназначенная для химической переработки, должна иметь наивысшее возможное содержание Сг2О3 и наименьшее содержание SiO2 и А12О3. Спецификации более разнообразны, чем для металлургических и огнеупорных сортов, и обычно определяются для каждой руды на основе стоимости, доступности и имеющегося опыта.

Если для котлов с низким рабочим давлением для создания лучшего распределения примесей в водяном объеме необходимо конструктивное выделение отдельных ступеней испарения, то в котлах современных параметров для достижения практически любого распределения это совершенно необязательно. Для обеспечения наилучшего водного режима (наименьшее содержание примесей в паре и их минимальное поступление к парообразующим поверхностям нагрева) могут быть сформулированы следующие практические рекомендации (пп. 1—5 относятся к конструктивным, пп. 6—8 — к технологическим эксплуатационным мероприятиям) [9]:

Перегрев и пережог металла являются результатом неправильного выбора температуры нагрева при горячей обработке давлением. Для уменьшения сопротивления пластической деформации (повышения пластичности металла) температуру нагрева следует выбирать возможно более высокой; однако при этом может увеличиться зерно и понизиться ударная вязкость. Поэтому необходимо учитывать температуру начала обработки (обусловливающую наименьшее сопротивление деформации) и ее конца (обеспечивающую рекристаллизацию металла и необходимые размеры зерен).

В нейтральной позиции рабочие отводы заперты. Имеет наименьшее сопротивление потоку. Предназначен для управления рабочими органами при отсутствии попутной нагрузки или в сочетании с обратными управляемыми гидроклапанами

Таким образом, возрастание ф в данном случае не сказалось на величине долговечности. Последнее можно объяснить тем, что при повышенных температурах интенсивно протекают процессы циклической ползучести, приводящие к перераспределению доли упругой и пластической составляющей при постоянной величине суммарной деформации. Если процессы циклической ползучести при определенных условиях оказывают решающее влияние, то такой же эффект можно получить и при проведении испытаний при 20°С на материалах, резко отличающихся сопротивлением ползучести. Как известно, наименьшее сопротивление низкотемпературной ползучести имеет технически чистый титан, условный предел ползучести апл которого при 'допуске на остаточную деформацию 0,1 % за 100 ч составляет 0,5 а0 2. У сплава ПТ-ЗВ апл = 0,65а02. В то же время относительное сужение ф чистого титана составляет' 60 %, в то время как у прутков сплава ПТ-ЗВ ф — 24 %.

При комбинированном заземлении, состоящем из вертикальных и соединенных с ними горизонтальных заземлителей, удается обычно получить наименьшее сопротивление растеканию тока при наименьших размерах площади. Комбинированное заземление обычно выполняется из вертикальных заземлителей, забитых в ряд или по контуру, соединяемых по верху одной или несколькими горизонталями. При этом стремятся расположить вертикальные заземлители на достаточном расстоянии друг от друга, чтобы снизить до минимума экранирование, то есть взаимное влияние, что увеличивает сопротивление растеканию.

На фиг. 38 представлены кривые, характеризующие изменение начала процесса схватывания второго рода в зависимости от скорости скольжения и удельной нагрузки в среде масел: МС-20 (кривая /), гипоидном (кривая 2), вазелиновом (кривая 3) и вазелиновом с добавкой 0,5% олеиновой кислоты (кривая 4). Наибольшее сопротивление образованию процесса схватывания второго рода оказывает химически активная гипоидная смазка и наименьшее сопротивление — нейтральное вазелиновое масло.

Закон наименьшего сопротивления. В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка перемещается в направлении наименьшего сопротивления. Из этого закона можно сделать заключение, что в случае возможности свободного формоизменения тела в различных направлениях наибольшая деформация произойдёт в том направлении, в котором большинство перемещающихся точек встречает наименьшее сопротивление своему перемещению. Если в одном из двух возможных направлений перемещения (точки имеются ббльшие внешние препятствия,

Наименьшее сопротивление качению получается при односкатных ведущих колёсах, которые обеспечивают: а) снижение коэфициента сопротивления качению за счёт уменьшения ширины следа колёс и работы на деформацию грунта; б) возможность движения задних ко-

На рисунке показаны кривые ползучести при температуре 560 °С и напряжении 100 МПа сталей, химический состав которых был приведен выше. Как видно, наименьшее сопротивление ползучести имеет сталь 12ХГНМ. Только уменьшение содержания марганца и никеля уже приводит к тому, что сопротивление ползучести повышается (рисунок, кривая 2)', введение ванадия в количестве 0,15 % также повышает сопротивление ползучести (рисунок, кривая 3). В том случае, если одновременно понижается содержание никеля и марганца, вводится ванадий в количестве 0,13 %, сопротивление ползучести сильно повышается. Для разработанной стали 12ХГНМФ при заданных температуре и напряжении (рисунок, кривая 4) скорость ползучести практически равна нулю.

Выбор форсироВки аргументом при расчете сопротивления выходного сопла обусловлен ее пропорциональностью скорости газового потока в камере при небольшом изменении избытка воздуха и полноты тепловыделения. Аппроксимация экспериментальных данных дает следующие величины коэффициента сопротивления выходного сопла: фвс = 0,418- 10~12 при dc/Z)K = 0,62; фвс = = 0,243-Ю-12 при dc/DK = Q,72 и срв.с = 0,07 • КН2 при dc/DK=l,0. Сравнение величин сопротивления показывает значительное снижение сопротивления выходного сопла [около 80 кГ/м2 при увеличении диаметра выходного сопла с 0,62 до 0,72 диаметра камеры и форсиров-ке (20^-22) • 106 ккал/м2 • ч]. Отмеченная выше слабая зависимость потери с химической неполнотой от диаметра выходного сопла при сохранении ровного поля концентраций за соплом позволяет рекомендовать диаметр выходного сопла выбирать равным 0,75—0,8 диаметра камеры, как обеспечивающий наименьшее сопротивление. Коэффициент сопротивления воздушных сопл фс> полученный в опытах, составляет для круглых и плоских сопл с направляющими козырьками фс=1,11, для плоских сопл без направляющих козырьков срс = =1,66, что достаточно близко к расчетным величинам коэффициентов сопротивления (1,1 и 1,5 соответственно).

Количество и температура охлаждающей воды определяются внешними условиями и не зависят от конструкции конденсатора. Точцо также почти не зависит от конденсатора содержание воздуха в паре (см. часть I, гл. 14). Необходимая поверхность охлаждения конденсатора определяется величиной общего достигаемого в нем коэффициента теплопередачи. Величина этого коэффициента находится в зависимости главным образом от конструкции конденсатора, в частности от системы разбивки трубок. В настоящее время наиболее распространены две системы: ленточная и радиальная. Иногда еще применяется почти сплошная набивка трубок с небольшими проходами для пара; одна ю сопротивление проходу пара при такой разбивке очень велико. Наименьшее сопротивление дает ленточная разбивка. Радиальная разбивка лучше всего сочетается с центральным отсосом.

Сопротивление вентиля больше сопротивления задвижки в 10— 20 раз. Наименьшее сопротивление проходу газа оказывают прямоточные вентили с наклонном шпинделем, но в два раза больше, чем задвижки. Эти вентили целесообразно применять на газе