Начальной плотности

Силы, с которыми действуют Земля и проволока на тело маятника, лежат в начальной плоскости качаний маятника, и, значит, ускорения, создаваемые этими силами, не вызывают ухода тела маятника из плоскости качаний. Следовательно, мы можем утверждать, что если маятник пришел в движение, то в отсутствие этих и всяких других сил тело маятника в коперниковой системе отсчета двигалось бы прямолинейно и равномерно, т. е. в коперниковой системе отсчета ускорения тела маятника, не лежащие в плоскости его качаний, отсутствуют.

В качестве начальной плоскости отсчета в теории пластин обычно принимают срединную плосдость. Как следует из ее названия, она располагается на равных расстояниях от верхней и нижней плоскостей пластины и является плоской. Оси прямоугольной декартовой системы координат обозначают через х, у, а координату, направленную по толщине и отсчитываемую от срединной плоскости — через .z. „

Несмотря на то, что профили зубьев правого и левого резцов образуют как бы профиль впадины между зубьями эвольвентной рейки, так как наклон режущих граней ab и агЬ^ к плоскости, перпендикулярной начальной плоскости Я0, равен углу зацепления ее (рис. 478, б), в результате нарезания конических колес по указанному методу, хотя и получается правильное зацепление, оно все же не будет эвольвентным. Оно носит название о к т о -идального, или нарезанного прямобочным инструментом [13, 15]. Название октоидального оно получило из-за формы зоны зацепления. На рис. 480 эта зона представлена в виде двух соприкасающихся замкнутых кривых в сечении плоскостью, перпендикулярной к оси зацепления, которая, в свою очередь, перпендикулярна плоскости чертежа и след которой совпадает с началом координат, помещенным в полюсе зацепления Р. Как видно, это сечение напоминает формой восьмерку (октоиду), отчего название «октоидальное» получило и само зацепление. Ветви восьмерки пересекаются в полюсе Р и образуют с осью х угол зацепления а.

Принцип работы станка виден из фиг. 72. Фреза располагается относительно производящего колеса таким образом, чтобы плоскость (а—Ь), перпендикулярная начальной плоскости производящего колеса, была касательной основному цилиндру фрезы и основному цилиндру радиуса г производящего колеса.

При нарезании зубчатых колес поверхности зубьев производящей рейки в движении относительно начальной плоскости описывают режущие кромки зуборезной гребенки (фиг. 4, а) или режущие кромки червячной фрезы (фиг. 4, б).

Цилиндр dg, катящийся по начальной плоскости, называется делительным, а сечение его плоскостью, перпендикулярной к оси, — делительной окружностью.

можно рассматривать как эвольвентное косозубое зубчатое колесо с малым числом зубьев и большим углом наклона. Так же, как и косозубое колесо, эвольвентный червяк может сцепляться с косозубой рейкой (фиг. 58), поэтому боковые поверхности витков можно рассматривать как огибающие к различным положениям плоских боковых сторон рейки при качении начальной плоскости g — g по цилиндру dg^ Отсюда вытекает важное достоинство эвольвентных червяков — возможность шлифования их плоским кругом.

Переходя к непосредственному изложению результатов работы, сделаем следующее замечание. Поскольку основной задачей является описание химических процессов в условиях конвективного перемешивания турбулентности, мы не будем учитывать обратного влияния смешения и горения на параметры турбулентности и ограничимся рассмотрением следующей идеальной схемы движения среды. Рассмотрим турбулентное движение газа с постоянной средней скоростью и однородной, изотропной турбулентностью, характеристики которой мы будем считать известными. В дальнейшем увидим, что для описания смешения и горения достаточно в рамках сделанных гипотез знать спектр турбулентности, а если считать форму спектра заданной, то достаточно знания интенсивности и масштаба, причем роль масштаба весьма существенна. В процессе смешения и горения параметры турбулентности претерпевают какое-то изменение, однако мы не умеем это учитывать. Поэтому все дальнейшее относится к открытому турбулентному факелу в однородном потоке, где такое приближение более пли менее оправдано. Для горения в трубах, где происходит существенное изменение средней скорости движения газа, схема описания нуждается в доработке. Если жидкие частицы помечать в момент пересечения ими начальной плоскости Y1 = 0, можно ввести следующие координаты, являющиеся частным случаем лагранжевских

координат (рис. 2): 9 — время движения от начальной плоскости их — координаты точки, в которой частица пересекла __эту плоскость, и получить возможность следить за жидкими частицами. Уравнение теплопроводности в этих переменных будет [21]:

Рассмотрим малые линейные перемещения центра масс подвижной системы в направлении координатных осей х; у; z и ее угловые колебания вокруг этих осей, возникающие при работе механизма, неуравновешенность которого создается за счет добавления масс AGX; AG2; AG3 в трех выбранных плоскостях исправления /—3. Эти массы расположены на радиусах rit r2, г3 под углами KI, К2, ^3 к некоторой начальной плоскости, связанной с угловым лимбом балансировочной установки. Дисбалансы, вносимые этими грузами, соответственно равны dv = AG^; d2 = = AG2r2; d3 = AG3r3.

При малых прогибах идеальной мембраны ее отклонение z 01 начальной плоскости 2 = 0 удовлетворяет уравнению Пуассона

Источниками дислокаций (до деформации) являются; сегрегация примесей; напряжение и дислокационные центры кристаллизации; срастание различно ориентированных зерен и субзерен; межзеренное общение и др. В отоженном металле число дислокаций достигает 105/см2. Пластическая деформация способствует увеличению плотности дислокаций на 5-6 порядков, движению дислокаций и их групп, включая границы зерен. В результате они приобретают сложную форму, увеличивается их длина, общая энергия и сопротивление скольжению. Выход дислокации на поверхность кристалла приводит к сдвигу на одно межатомное расстояние. Следовательно, суммарный сдвиг при начальной плотности дислокаций No = 105/см2 составит: At = 10s- 105- Ю-8 = Ю-3, что соот-

Пользуясь этим соотношением, по начальной плотности вероятности можно шаг за шагом найти плотность вероятности после первого преобразования, затем после второго, третьего и т. д. Оказывается, что вне зависимости от начальной функции ср (,v) функция плотности вероятности на п-м шаге ср., (х) стремится при неограниченном возрастании п к единице. Таким образом, после достаточно большого числа преобразований все значения х становятся равновероятными, точнее, вероятность нахождения точки х в любом интервале зависит только от его длины.

Уравнение (2.15), полученное впервые в работе [59], дает динамическую взаимосвязь напряжения с деформацией для начальных ее стадий (только для начальных, поскольку деформационное упрочнение в исходные уравнения не закладывалось, но в принципе это возможно). Анализ уравнения (2.15) [59] позволил объяснить практически-все характерные особенности начальных участков кривых нагружени» только за счет комбинации начальной плотности подвижных дислокаций, скорости их размножения и силовой чувствительности средней скорости движения дислокаций, т. е. за счет параметров, взаимосвязанных уравнениями (2.8) — (2.10).

(уютностью дислокаций, которая увеличивается в порядке нумерации Кривых (от 1 до 4). Поскольку в эксперименте начальная плотность дислокаций задавалась предварительной деформацией [59], то аналогично она задавалась и в расчете, поэтому кривые с большой началь-«ой плотностью дислокаций заметно смещены относительно начала координат при т = 0. Расчетные кривые показывают, что при низкой начальной плотности дислокаций получается острый зуб текучести, а при высокой — зуба практически нет. Кривые на рис. 2.6 показывают влияние другого фактора на величину зуба текучести, а именно показателя степени п в уравнении (2.10) силовой зависимости скорости движения дислокаций. Чем мень-ше величина п, тем больше при одинаковой начальной плотности дислокаций зуб текучести.

Рис. 2.6. Кривые напряжение — деформация, рассчитанные в предположении различной зависимости скорости дислокаций от напряжения при начальной плотности дис-«окаций р„ = 103 см~2 [59]: 1 — п = 3; 2 — п = Ь; 3 — п = ie,5; 4 — п = 50.

В металлах структурное состояние определяется размерами зерен, блоков и других параметров микроструктуры и плотностью дефектов кристаллической решетки — линейных, точечных и т. д. При высокоскоростной деформации, контролируемой динамикой дислокаций, структурное состояние материала достаточно полно может быть охарактеризовано плотностью дислокаций и концентрацией дефектов различной физической природы на пути их движения. Обычно принимается, что с ростом пластической деформации возрастает плотность дислокаций,, изменяясь от начальной плотности L0 до величины L=L0f(en). Функция размножения чаще всего аппроксимируется линейной или степенной зависимостью (для области малых степеней деформации) f(en) = l + aien*«, где а\ и Х1. — постоянные, характеризующие материал.

!) Кристаллизуется с двумя молекулами воды. 2) Выдержка до тех пор, пока начальная плотность тока (6 о/Зж2) не снизится наполовину (при постоянном напряжении). 3) То же, для начальной плотности тока 3,5 а/Эм2. *) Подъем напряжения за первые 10 мин. от 60 до 120 в, после чего плотность тока (3 а/9ж2) начинает медленно снижаться.

Как ранее отмечалось, J k(T)dT, соответствующий этим изменениям, зависит от Та и начальной плотности горючего. Последние величины можно связать с абсолютной температурой и рассчитать их влияние на k(T). Подробное изложение этих вопросов можно найти в упомянутой выше литературе. Результаты, полученные Нотли и др. [19], приведены в табл. 5.11. Отметим, что энергонапряженность образцов охватывает весь диапазон, представляющий интерес для современных проектов, вплоть до 590 вт/см. Отношение ядер O/LJ в

Электростатические свойства (антистатические свойства) устанавливаются (ГОСТ 16185—70) на основе определения следующих показателей при температуре 20±2°С и влажности 65-^5%: удельного поверхностного и объемного сопротивления по ГОСТ 6433—71; начальной плотности заряда и полупериода утечки заряда (времени спада заряда наполовину по отношению к первоначальному) по ГОСТ 16185—70.

уже спрессованного сена. Давление прессования зависит от типа и влажности сена и начальной плотности прессования. Опытами установлено, что в прессах с размерами камеры 35 X 45 см (признанных целесообразными) максимальное усилие сжатия должно быть не

ц, = 25, Р измеряется в килобарах, Е -у килоджоулях на грамм. Численные значения пятнадцати параметров этого уравнения подобраны так, чтобы с помощью уравнений (2,219) описать экспериментальные данные о зависимостях D, U, Q от начальной плотности ро для гексогена и удовлетворить требованиям некоторых правдоподобных гипотез- о поведении ПД. Без предварительного подбора численных значений параметров это уравнение состояния