Наивысшую температуру

Хрупкости температура Tzv резины определяется (ГОСТ 7912—74) на кон-сольно-закрепленном образце толщиной 2 мм посредством изгиба ударом в газовой или жидкой среде с пониженной температурой. Г1р в ° С вычисляют как среднее арифметическое трех наивысших температур, при которых образец разрушается, т. е. образуются видимые трещины.

На рис. 5-2 приведены схемы печных установок, в которых основная доля тепла передается обрабатываемому материалу путем конвективного теплообмена. Схема печей, передача тепла от газов в которых происходит при прохождении через неподвижный кусковой слой материала снизу вверх, как это имеет место в шахтных печах (доменных, для обжига известняка, цементного клинкера и др.), показана на рис. 5-2,а. Эти печи по своей схеме очень экономичны, так как они используют тепло горячих газов, уходящих из зоны наивысших температур (зоны горения топлива) «а предварительный нагрев поступающего материала, а тепло раскаленной находящейся в зоне горения продукции — на подогрев идущего на горение воздуха.

Известно, например, что повышение температуры рабочего пространства ва«ной печи для варки стекла только на 10° С в области наивысших температур может привести к увеличению 'производительности на 7— 12%. Очень часто единственным препятствием для поднятия температуры в печи может оказаться лишь недо-статочная огнеупорность материалов кладки.

Чем больше величина разности AQ"'K , тем быстрее может происходить нагрев в данных условиях. Поэтому сущность прямого направленного теплообмена заключается в получении возможно большего значения разности AQ"'K 'путем создания градиента температур по толщине пламени. Поверхность, прилежащая к зоне наивысших температур, получает больше тепла, чем противоположная, ибо слои пламени с меньшей температурой частично задерживают излучение более горячих слоев и тем самым экранируют кладку. Следовательно, для получения прямого направленного теплообмена наибольшей интенсивности необходимо, чтобы максимум температур в пламени располагался непосредственно у поверхности нагрева (см. рис. 104, б); при этом величина градиента температур по толщине пламени будет иметь определяющее значение.

чиная от простых пламенных 'и кончая туннельными беспламенными (рис. '146), причем, -чем меньше светимость пламени и чем меньше теплотворность топлива, тем выше должны быть требования к конструкции горелки ка? к смешивающему устройству. Конструкция горелок, естественно, зависит от того, сколько их должно быть размещено на печи. Во избежание перемешивания пламени в верхней части рабочего пространства с продуктами горения, поступающими из нижней части, 'более «одходят горелки, дающие поток с меньшей живой силой на выходе. ; То же самое можно сказать и о форсунках для жидкого топлива. Как правило, лучше применять форсунки низкого давления, чем высокого. В некоторых случаях можно применять 'и механические форсунки. Направление форсунок или горелок непосредственно на кладку хотя и повышает 'эффективность излучения кладки, однако не всегда целесообразно, так как при этом создается неравномерный нагрев 'кладки, что, вообще говоря, нежелательно. Однако всякие меры, способствующие приближению зоны наивысших температур к поверхности кладки, полезны, если условия службы "кладки это позволяют. Иначе говоря, все эти рекомендации подчиняются одной цели — получить в верхней части рабочего пространства возможно более высокую температуру пламени, для камерных печей равномерную по горизонтальному сечению, а для печей удлиненной формы — равномерную по ширине.

в) температурного уровня в зоне 'наивысших температур.

Соотношение вводимых количеств кислорода воздуха и топлива определяется требованиями технологического процесса, и по этому признаку могут быть выделены три разновидности процесса: нейтральный, окислительный и восстановительный. Температурный уровень в зоне наивысших температур зависит от относительного количества вводимого топлива, температуры нагрева воздуха и топлива, концентрации кислорода в дутье и содержания в нем влаги.

Шлак с трудом пристает к холодной поверхности труб топки. Налипающий на трубы шлак быстро охлаждается и образует на стенах после затвердевания наносы, которые время от времени падают на под плавильной камеры. В результате постоянного падения шлаковых наносов топка самоочищается и обеспечивает высокий паросъем. Постоянный налет из расплавленного шлака на гладких трубах образуется только в области наивысших температур пламени на высоте 2-—4 м над шлаковой ванной. Остальная поверхность стен топки остается сравнительно чистой, и шлаковые наносы, если они сами не отваливаются, легко сдуваются или смываются струей воды.

В отличие от топок с жидким шлакоудалением в циклонных топках грубые частицы газифицированного дробленого угля горят на слое шлака в течение нескольких минут, благодаря чему образуется большое количество чистого железа. При этом остальные условия для восстановления железа также благоприятны, так как шлак и горящий кокс находятся в непосредственном соприкосновении в области наивысших температур.

У топок с жидким шлакоудалением следует иметь как можно более высокую температуру факела в плавильной камере. Зона наивысших температур должна занять возможно меньшую часть камеры над шлаковой ванной.

Доказательством улавливания легкоплавких частиц золы в области наивысших температур факела являются также кривые на рис. 48. Эти кривые дают характеристики плавкости образцов золы или шлака из отдельных мест топки и газоходов котла. Плавкость образцов оказывает-

в) Тепло отводится через обе поверхности трубы. В первом случае (а) наивысшую температуру имеет внутренняя поверхность трубы, во втором (б) — внешняя, а в третьем (в) такая поверхность находится где-то внутри стенки; для нее q=Q. Положим, что радиус этой поверхности равен га, а температура — 10 (рис. 1-19). Тогда, используя (1-35) и (1-38), будем иметь:

в) Теплота отводится через обе поверхности трубы. В первом случае (а) наивысшую температуру имеет внутренняя поверхность трубы, во- втором (б) — внешняя, а в третьем (в) такая поверхность находится где-то внутри стенки; для нее q = 0. Положим, что радиус этой поверхности равен /•„, а температура t0 (рис. 1-19). Тогда, используя уравнения (1-35) и (1-38), будем иметь:

Примем наивысшую температуру наружной стенки трубки нагревателя fcm = = 850° С. Допустимое напряжение при длительности службы в 20 000 час., примем а = 900 кг/'см2 (приложение 2), тогда для е = 12, 4 = 1000° С при наибольшей МОЩНОСТИ ГТУ ]\[за.мкн __

К ферромагнетикам относятся: железо, кобальт, никель, и их различные сплавы при температурах ниже точки Кюри. Температуры точек Кюри для Fe, CO и Ni соответственно равны: + 779°С, 4- ПЗО°С, + 358°С. Кобальт имеет наивысшую температуру точки Кюри (подробнее см. книгу Р. Бозорта «Ферромагнетизм» (Изд. иностранной литературы, Москва, 1956).

наивысшую температуру Т основного газового потока по наивысшей температуре газов Тг и температуре воздуха Тъ. В большинстве случаев эта зависимость с достаточной точностью может быть рассчитана по формуле

Текучесть шлака непостоянна по толщине пленки. Наибольшая текучесть шлака наблюдается на той стороне стекающей шлаковой пленки, которая обращена к факелу. Там шлак непосредственно подвергается радиации факела и имеет, следовательно, наивысшую температуру. От внешней поверхности пленки к затвердевшему основному слою температура шлака в пленке понижается, а его вязкость возрастает. Поэтому шлак, стекающий со стен плавильного пространства, представляет собой смесь шлаков различной вязкости от жидкого до тестовидного.

вателя. Но высокая температура продуктов горения при входе в подогреватель требует более качественного металла для его трубок. Поэтому в настоящее время обычно температура продуктов горения при входе в воздухоподогреватель выбирается не выше 550° С, что при выходящей температуре воздуха из подогревателя, равной 400° С, дает наивысшую температуру металла трубки почти 500° С. Более высокая температура была бы связана с частым пережогом трубок.

1) для неэкранированных газоходов — наивысшую температуру газов, входящих в газоход, при наличии холодных поверхностей — температуру, определяемую по формуле (3-20); при выборе материала футеровки для неэкранированных топок надежнее принимать Т\ =

При этом должны быть рассмотрены различные элементы, имеющие как наивысшую температуру пара, так и наибольшую тепловую нагрузку. Кроме того, следует учитывать повышение температуры стенки, связанное с возможным в эксплуатации превышением тепло-восприятия установленного за данным пакетом пароохладителя по сравнению с расчетным тепловосприятием.

Так, например, в. проектах котлов 420 т/ч для экибастузского угля и для АШ, выполненных МФ Оргэнергостроя и ХКЗ, при температуре пэра 570° С пароперегреватель запроектирован из перлитной стали марки 12Х1МФ, до.пускающей наивысшую температуру металла 590° С. Для уменьшения разбежки температур выходные ступени перегревателя рассчитаны яа приращение энтальпии пара всего 10— 12 ккал/кг; предусмотрено многократное перемешивание пара.

Работа тепловых сетей в Ленинграде показала, что в момент максимального водоразбора расход воды из тепловых сетей бывает в 1,6 раза больше ее расхода на отопление, рассчитанного на наивысшую температуру воды в тепловой сети 150° С.