Наклонном расположении

Расстояние между допустимыми не-сплошностями должно быть > 100 мм. В остальной части объема допускаются локальные несплошности амплитудой до 18 дБ сверх границ регистрации, выявленные при радиальном прозвучивании прямым преобразователем; несплошности протяженностью в соответствии с кривой 1 (рис. 3.33), если при наклонном прозвучивании в этих точках нет превышения величин эхосигналов на 6 дБ сверх границы регистрации. Максимально допустимая длина ограничена величиной 120 мм.

При контроле прямым преобразователем в осевом направлении допустимы локальные несплошности, дающие эхо-сигналы, которые превышают уровень фиксации на величину до 12 дБ. Допускаются несплошности протяженностью по окружности в соответствии с кривой 2 (см. рис. 3.33), если при наклонном прозвучивании отсутствует превышение на 6 дБ

2.10. Матрица акустоупругих коэффициентов скорости при наклонном прозвучивании .... 52

51. Бобренко В.М., Куценко А.Н., Лесников В.П. Акустоупругие коэффициенты объемных ультразвуковых волн при наклонном прозвучивании // Дефектоскопия. 1987. №12. С. 3-6.

87. Куценко А.Н. Матрица акусто-упругих коэффициентов скорости и времени распространения объемных волн при наклонном прозвучивании // Акустика и ультразвуковая техника: Респ. межвед. науч.-техн. сб. Киев: Техника, 1991. Вып. 26. С. 30-36.

На практике преломление на границе раздела твердое—твердое с жидкостным контактом находит широкое применение при наклонном прозвучивании поперечными волнами. На рис. 2.12 показана амплитуда звукового давления преломленной попереч-

работать и с продольными и с поперечными волнами; поэтому получаются два значения проходимости эхо-сигнала—Епя Еи. Эти величины ва)жны для техники контроля при наклонном прозвучивании, они представлены на рис. 2.14 для различных жидких и твердых веществ. Как и прежде, звуковое давление падающей волны здесь принимается за единицу. В таком случае длина вектора покажет величину звукового давления обратной волны.

Для контроля изделий типа тонкостенных оболочек, например листов и труб, нередко применяют поперечные волны, распространяющиеся по зигзагообразному пути (рис. 17.6). Они обычно возбуждаются при наклонном прозвучивании продольными волнами через пластмассовый клин или воду в результате, пре-

Для грубой настройки расстояния, а иногда и ориентировки в отношении чувствительности при наклонном прозвучивании можно использовать кромку прямоугольного тела (рис. 17.8), например при изделии в виде куска листа с прямыми кромками. Однако согласно рис. 2.27, б, амплитуду углового отражения можно лишь с осторожностью использовать как сравнительный эхо-импульс. Полное отражение в стали наблюдается только между углами падения от 33 до 57°, а при 60° отражение очень незначительно. Это важно также для контроля угла падения или для настройки расстояния: у искателя с углом 60° крайние лучи пучка под углом 57° сильно отражаются и поэтому смещают при обычной настройке на максимальный эхо-импульс от кромки кажущийся угол входа звука в сторону значений, меньших 60°. Поэтому правильнее измерять этот угол на отверстии, перпендикулярном к лучу звука и параллельном поверхности искателя. Это относится также и к большим углам ввода звука.

Если ось искателя при перпендикулярном сканировании выйдет за пределы кромки, то величина эхо-импульса уменьшится и достигнет как раз при переходе через край своего половинного значения (рис. 19.6). Это и будет метод определения половинного значения или метод 6-ти децибел. Он может быть в принципе применим также и в случае протяженных однородных отражателей типа идеальных строчек шлаковых включений в сварном шве (при наклонном прозвучивании поперечными волнами).

гося разрыхления структуры, то их тем не менее можно однозначно обнаружить косвенно по затенению зхо-импульса от задней стенки или эхо-импульса от головки болта при наклонном прозвучивании. Другими дефектами изготовления являются продольные трещины в сердцевине и на поверхности, которые однако вызываются дефектами исходного материала и поэтому проще могут быть выявлены при контроле заготовки (см. главу 25).

При горизонтальном или наклонном расположении труб конвективных поверхностей нагрева сыпучие и рыхлые отложения могут превращаться в плотные. Сернистые мазуты при сжигании без присадок в с большими избытками воздуха ат дают плотные отложения на трубах пароперегревателя и воздухоподогревателя, прочно сцепленные с металлической стенкой. При совместном сжигании мазута и торфа, мазута и АШ также образуются прочные отложения.

рабане воду, а пар, как менее инертный, поднимается к ьиисоду из барабана. Сепарация может быть улучшена установкой на пути пара жалюзийной решетки 4, в которой пар претерпевает дополнительные изменения направления движения, в результате чего под действием той же силы инерции происходит дополнительное отделение капель воды от пара. На том же инерционном принципе построена и циклонная сепарация (рис. 28-2, г), осуществляемая подачей паро-водяной смеси в центробежные циклоны 5, в которых вода отбрасывается к стенкам циклона и затем стекает в водяное пространство барабана, а пар выходит вверх через центральную трубу циклона. Циклонная сепарация очень эффективна. Циклоны можно либо устанавливать в барабане, либо выносить из барабана наружу. Пленочная сепарация основана на том, что при ударе влажного пара о развитую твердую увлажненную поверхность мельчайшие частицы влаги, содержащейся в паре, пристают к этой поверхности, образуя на ней сплошную водяную пленку. Влага в этой пленке держится достаточно крепко и не отрывается от стенки струей пара, но вместе с тем при вертикальном или наклонном расположении стенки беспрепятственно и беспрерывно стекает вниз. Эффект пленочной сепарации в той или иной степени имеет место во всех сепарационных устройствах, но специально он используется в швеллерковых сепараторах (рис. 28-2,5). В них развитая твердая поверхность для образования пленки создается системой наклонно расположенных и входящих один в другой швеллерков б. Так как пар при прохождении через систему швеллерков два раза меняет направление своего движения на противоположное, то в этой системе происходит не только пленочная, но и инерционная сепарация.

В дальнейших экспериментах [42] был использован композит из чередующихся слоев полиметилметакрилата и нержавеющей стали. Было установлено, что при изменении количества слоев время нарастания возмущения на расстоянии нескольких ячеек, прилегающих к месту приложения нагрузки, не меняется. Другая серия экспериментов [43] была осуществлена на образцах из слоистого композита сталь — эпоксид для исследования связи напряжений с деформациями при повышенном уровне напряжений, когда влияние возможных разрывов становится более заметным. В последующей работе Лундергана и Друмхел-лера [44] экспериментально и аналитически исследовалась связь напряжений с деформациями в слоистых композитах при наклонном расположении слоев.

При горизонтальном или наклонном расположении пружин, когда появляются поперечные нагрузки, вызванные весом витков, отношение L/D следует еще больше уменьшать.

где b — периметр резания в мм, равный длине обрабатываемого контура детали или больше ее на величину —-7 при наклонном расположении зубьев под углом Я;

1 или больше ее на величину — — л при наклонном расположении зубьев под углом \;

При наклонном расположении коллекторов геодезической отметкой считается отметка их середины.

Вал при горизонтальном или наклонном расположении его оси под действием веса закрепленного на нем диска (весом вала

положении пакета (а = 0) в жалюзийном канале реализуется противоток между направлением газа СпЛ (вверх) и движением жидких пленок под действием сил тяжести g (вниз), поэтому в этом случае при меньших скоростях газа наступает срыв частиц жидкости с волновой поверхности пленок. При наклонном расположении пакетов (а = 45°) течение газа в пакете происходит близко к нормали к его входу, т. е. здесь также частично реализуется противоток между жидкостью (пленкой) и газом. Однако при выборе угла расположения жалюзийных пакетов надо иметь в виду, что с уменьшением угла а допустимая скорость газа (пара) снижается, увеличивается площадь проходного сечения пакета и соответственно возрастает допустимая нагрузка. Согласно [8.23 допустимая нагрузка жалюзийного пакета, расположенного под углом а = 45°, возрастает на 30—40% по сравнению с вертикальным расположением жалюзийного пакета (а = 90°). В то же время потери энергии газа (пара) при прохождении наклонных (а < 90°) жалюзийных пакетов несколько выше, чем вертикальных.

при горизонтальном или наклонном расположении полиспаста (перемещение грузов или натяжение расчалок, оттяжек) со сбегающим концом, сходящим с неподвижного блока, кгс:

наклонном расположении осей труб (трубы), свариваемых