Накопленной деформации

14.12. Рассмотрите следующие показатели нормы кинематической точности: а) накопленная погрешность k- шагов и накопленная погрешность шага по зубчатому колесу: б) радиальное биение зубчатого венца и погрешность обката; в) колебание длины общей нормали; г) колебание измерительного межосевого расстояния.

Кинемати- Накопленная погрешность k шагов Fpkr Fpk

ческой точ- Накопленная погрешность шага зубчатого Fpr Fp

Плавности работы Накопленная погрешность k шагов червяка fpxkr fpxk

ность шага по колесу и накопленная погрешность FPkr 3—6 6300

3 Накопленная погрешность шага по колесу V 7 — 8 6300

При расчете по приближенной методике (3.79), (3.87), (3.81), (3.82) будет происходить накопление погрешности. Однако накопленная погрешность не может превзойти суммы пошаговых погрешностей, поскольку для уравнения теплопроводности искажение решения возмущением начального распределения температуры всегда меньше этого возмущения. Общее число шагов по времени равно ттах/Ат, и таким образом накопленная к моменту време-

2 Накопленная погрешность шага по колесу и накопленная погрешность Л шагов V FPkr 3-6 6300

3 Накопленная погрешность шага по колесу .V 7-8 6300

Накопленная погрешность окружного шага Допуск на накопленную погрешность окружного шага MZ щ Наибольшая погрешность во взаимном расположении любых двух одноименных профилей зубьев по одной окружности колеса (Для конических колес — по окружности колеса, проходящей в средней части зуба по его длине, и высоте с центром на оси вращения колеса) См. примечание, стр. 229

Примечания: 1. Обозначения см. стр. 222 — 225. 2. Накопленная погрешность окружного шага на V» окружности (или на длине дуги, соответствующей ближайшему большему целому числу зубьев) не должна превышать половины допуска на накопленную погрешность окружного шага. 3. Допускается определение величины колебания измерительного межосевого угла по соответствующему значению осевого перемещения одного из колес в плотном зацеплении. 4. Размерность 6ф? — секунды: размерность остальных величин — микроны.

В цикле нагружения в зоне пластической деформации дефектные структуры возникают на восходящей ветви нагрузки в полосах скольжения в одном направлении, а на нисходящей ветви нагрузки релаксация энергии накопленной деформации реализуется в полосах скольжения по другим направлениям [67]. В результате этого происходит чередование ориентации каналов, по которым происходит формирование дефектных структур, а это, в свою очередь, является предпосылкой для возникновения ротаций в пределах зоны пласти-

В зависимости от типа материала, вида напряженного состояния, характера нагружения и уровня деформаций разрушение может быть обусловлено накопленным усталостным повреждением, накопленной деформацией или их совокупностью. В связи с этим необходимо измерять как величину суммарной односторонней накопленной деформации, так и изменение амплитуды деформации при каждом цикле нагружения i[83]. Для исследования циклически упрочняющихся материалов наиболее эффективен метод оптически чувствительных покрытий, а также метод тензометрии (при величине деформации в первом полуцикле ^ 1 %). Для измерения перемещений в зоне вершины трещины рекомендуется метод оптической интерференции, причем величина исходной деформации должна быть ^ 1 %.

При прогнозировании следует отдавать предпочтение методам, предусматривающим не только оценку отдельных характеристик жаропрочности, но и возможность аналитического описания процесса ползучести в целом. В этом случае возникает ряд преимуществ: возможность построения первичных кривых ползучести и изохромных кривых для разных временных баз, включая заданный ресурс, которые необходимы для расчета на прочность с учетом ползучести [54], оценивать релаксационную стойкость материала (без проведения специальных испытаний), от которой зависит способность нивелирования напряжений в зонах концентрации, и рассчитывать долговечность по заданной величине деформации ползучести, т. е. оценивать степень исчерпания заданного срока службы по величине накопленной деформации ползучести.

ставляющей односторонне накопленной деформации (усталостный: характер циклического разрушения).

Таким образом, для оценки термоусталостной прочности материалов необходимо иметь информацию о кинетике циклической и односторонне накопленной деформации, получаемой из экспериментов на термоусталостных установках с непрерывной автоматизированной регистрацией параметров процесса деформирования и нагружения [34, 102, 104], а также получить данные-о располагаемой пластичности и сопротивлении неизотермической усталости с использованием программных установок со следящими системами нагружения и нагрева, позволяющих воспроизводить, в частности, требуемые режимы неизотермического статического разрыва и жесткого усталостного нагружения в условиях заданной формы цикла нагрева [91].

По характеристикам пластичности материала может быть получена предельная величина односторонне накопленной деформации ef = 0,51п(1 — 'ф)"1, с помощью которой определяется располагаемая пластичность и доля квазистатического повреждения в условиях циклического нагружения (уравнение (1.1.12)).

Для расчетной реализации деформационно-кинетических критериев длительного малоциклового разрушения, помимо характеристик предельных деформаций, необходимо знать изменение необратимой и односторонне накопленной деформации по числу циклов и во времени. При этом специфика исследования деформационных свойств при высоких температурах связана с возможным влиянием реологических характеристик и в соответствии с этим со значением, которое приобретают скорость и время циклического деформирования, наличие или отсутствие длительных высокотемпературных выдержек под напряжением и без, характерных для условий работы высоконагруженных элементов конструкций.

При циклическом нагружении коэффициент поперечной деформации может быть отнесен как к деформации внутри /е^го полуцикла нагружения, если принять за начало координат точку, из которой происходит разгрузка Ц(8-в) = е2 /ei » так и к циклически накопленной деформации \Ца-е) = е-ч. 1е\ (см. рис. 5.3.1).

Отсюда условно коэффициент поперечной накопленной деформации

Характеристики малобазных тензорезисторов для статических и циклических измерений при однократном нагружении оказываются практически одинаковыми для обоих типов датчиков (рис. 6.2.1). Максимальные измеряемые величины односторонне накопленной деформации по условиям сохранения на исходном уровне значений коэффициента тензочувствительности составляют 4—5%. При малоцикловых нагружениях выявляется существенное отличие в метрологических свойствах датчиков статических

здесь первый член характеризует величину односторонне накопленной деформации (вследствие термоциклической анизотропии или действия дополнительной статической нагрузки), а второй член — величину циклически накопленной пластической деформации за Afp циклов.