Написанные выражения

жами из быстрорежущей стали С напаянными винтовыми 8721—69 985—60 200; 250 63; 80; 100; 125

С напаянными винтовыми — 983—64 63; 80; 100; 125

С напаянными винтовыми 8720—69 4163—62; 16; 20; 25; 32;

Цилиндрические фрезы с напаянными винтовыми пластинками по ГОСТу 8721—58 по сравнению с фрезами со вставными ножами из быстрорежущей стали обладают производительностью в 3—5 раз большей, а период стойкости их выше в 3 раза и более.

С напаянными винтовыми пластинками из твердого сплава

Насадные с напаянными винтовыми пластинками 80 70 а? 8 29'

С коническим хвостовиком, с напаянными винтовыми пластинками из твердого сплава для обработки легких сплавов

Концевые фрезы с напаянными винтовыми пластинками и коронками из твердого сплава применяют для копировальных работ при обработке чугуна, конструкционных и нержавеющих сталей.

Для обдирочных операций, когда снимается значительный по величине припуск, рекомендуются «кукурузные» концевые фрезы, а для копировальных работ в массовом и крупносерийном производстве — концевые фрезы с напаянными винтовыми пластинками или с коронками из твердого сплава.

С напаянными винтовыми пластинками из твердого сплава

С напаянными винтовыми 8720—69 16; 20; 25; 32; 40; 50

Эти суммы представляют собой так называемые центробежные моменты инерции относительно плоскостей хг и уг. Обозначим их соответственно через Jxz и Jyz и продифференцируем написанные выражения по ср. Имеем

Эти суммы представляют собой так называемые центробежные моменты инерции относительно плоскостей хг и уг. Обозначим их соответственно через Jxz и Jyz и продифференцируем написанные выражения по ф. Имеем

Подставляя только что написанные выражения в приведенное выше второе равенство, первое уравнение Лагранжа (10.4) можно представить в таком виде:

Подставим написанные выражения частных решений и их производных в уравнения (а):

Теперь, используя выражения для кинетической и потенциальной энергии, а затем написанные выражения для проекций добавочных моментов от сил внутреннего и внешнего трения, получим с помощью уравнений Лагранжа следующие дифференциальные уравнения угловых колебаний детали относительно осей , г\:

Здесь также удобно выразить написанные выражения через моментные части некоторых отношений комплексных величин. Вместо написанного равенства рассмотрим следующее:

Подставляя написанные выражения в определитель D2 и раз-пертывая его, получаем

Сравнивая написанные выражения, видим, что они совпадают при циркуляции скорости вокруг профиля Г= 2ic и 0 — 002. Иначе говоря, величина потенциала скорости в каждой точке профиля решетки при ее чисто циркуляционном обтекании с циркуляцией Г:=2и равна углу входа а„ такого бесциркуляционного потока, при котором эта точка профиля является задней критической точкой. Для одиночного профиля данное свойство тривиально, как для одиночной окружности, на которую отображается любой профиль. Для решетки профилей оно не очевидно. Это свойство позволяет просто определить потенциал скорости на профиле решетки при чисто циркуляционном обтекании, если известен потенциал скорости при любом бесциркуляционном обтекании (например, найден путем электрического моделирования).

Сравнивая написанные выражения, найдем, что

Одновременно по (59.22) tgS = 2a^ — Сравнивая написанные выражения tg9, находим новое условие для функции w (и):

причем при расчете профильного сопротивления взят средний коэффициент ci = 6Cr/cr. Написанные выражения примут простой вид, если коэффициент индуктивной мощности и мощности, затрачиваемой на вредное сопротивление, представить через коэффициент подъемной силы винта, определяемый равенством CL = 2L/(pV2A). Тогда