Напорного механизма

питательной воды подсоединяется к патрубку рабочего сопла эжектора, а трубопровод контурной воды, идущий от напорного коллектора ГЦН одной из насосных, крепится к патрубку камеры смешения. Питательная вода с температурой 165 °С выходит из рабочего сопла эжектора с большой скоростью и увлекает за собой горячую (270 °С) воду контура. Регулируя расходы по питательному и контурному трубопроводам, можно установить температуру воды на входе в ГСП всего на 20—30 °С ниже, чем возможная тем-лература корпуса ГСП и элементов проточной части (около 270 °С).

Нижняя опора в насосах — ГСП дроссельного типа (см. рис. 3.22) с подводом натрия от напорного коллектора. В связи с небольшим количеством рабочих камер в подшипнике он рабо-

лроточные части. Конструкция, показанная на рис. 8.20, обладает .небольшим сопротивлением всасывания и довольно высоким гидравлическим КПД. Недостаток конструкции — относительно сложный отвод рабочей среды от напорного коллектора. Проточная часть, показанная на рис. 8.21, лишена этого недостатка, но менее технологична. Вполне понятно, что предложенные проекты проточных частей ГЦН первого контура не являются исчерпывающими и возможны другие концепции в целях выбора рационального варианта для уменьшения ее габаритов, повышения кавитацион-.иых качеств и улучшения технологии изготовления.

ПОПЕРЕЧНЫМ РАЗРЫВОМ НАПОРНОГО КОЛЛЕКТОРА И ОТКАЗОМ

Наиболее типичными исходными событиями, приводящими к тяжелым последствиям, являются аварии с течами и разрывом трубопроводов контура циркуляции, обесточиванием (потерей внешнего электроснабжения), всплеском реактивности, внешними воздействиями на реакторную установку. Для действующих АЭС с PWR и BWR при таких исходных событиях вероятность плавления активной зоны при аварии оценивается значениями 10~4—10~6. В настоящее время проводится такой анализ для РБМК. В качестве примера в данной статье оценен риск аварий с мгновенным полным поперечным разрывом напорного коллектора (d = 900 мм) контура циркуляции РБМК-1500 и отказом одного пассивного элемента — обратного клапана, установленного для смягчения последствий аварии в каждом раздаточном групповом коллекторе (РГК).

Прежде всего рассмотрим вероятность разрыва напорного коллектора (НК), отказа обратного клапана (ОК) и совместности этих событий.

Реализация события «разрыв напорного коллектора и отказ обратного клапана РГК» при допущении независимости отказов определяются как произведение двух вероятностей

где Р„.к — вероятность разрыва напорного коллектора; Р0.к — вероятность отказа обратного клапана РГК. С учетом того, что на один реактор приходятся два напорных коллектора, имеем

Барабаны-сепараторы аварийной половины реактора все время подпитываются паром неаварийной половины, который выбрасывается через 43 канала РГК с незакрывшимся ОК и частично, смешиваясь с кипящей или немного недогретой водой, через опускные трубы и трубопроводы большого диаметра выбрасывается через сечение разрыва напорного коллектора в плотнопрочный бокс. Если не принимать специальных мер, например, не включать систему продувки и расхолаживания, кипящий режим охлаждения реактора можно поддерживать в течение нескольких недель. В течение всего этого периода до захолаживания воды в БС до 70—80° С поступление воздуха в БС и каналы реактора исключается.

Особого рассмотрения требуют 43 технологических канала РГК с незакрывшимся ОК, образующих в активной зоне два параллельных, примыкающих друг к другу ряда ТК. Тепло-гидравлическая ситуация в этих ТК существенно отличается от рассмотренной с самого начала аварии. Через десятые доли секунды после мгновенного разрыва НК в этих ТК циркуляция должна опрокинуться, давление в ТК будет падать, а теплоноситель через запорно-регулирующий клапан (ЗРК) начнет поступать в РГК и далее в разрыв напорного коллектора.

нии из разрыва напорного коллектора изотопы иода вместе с водой переходят в образующийся в ППБ пар, часть которого представляется мелкодисперсной влагой, которая частично агломерирует и осаждается под действием гравитационных, поверхностных и инерционных сил, так что в свободном пространстве ППБ остается около 10% (по активности) изотопов иода в молекулярной форме. При барботаже через воду в БЛА изотопы иода в молекулярной форме частично остаются в воде, а частично водой не захватываются. Принято, что водой задерживается половина активности изотопов иода. Далее принято, что при прохождении через неплотности в ограждающих конструкциях ППБ и БЛА изотопы иода не претерпевают взаимодействий с бетоном, т. е. консервативно считается, что коэффициент выхода изотопов иода за пределы ППБ и БЛА равен. 1.

Экскаватор ЭКГ-5 с рычажным напором (фиг. 1, б) имеет оригинальную схему рабочего оборудования, при которой стрела не несет узлов напорного механизма и не передает усилий от напора ковша. Напор осуществляется рычажной системой, состоящей из качающейся стойки, шарнирно. соединенной с рукоятью, и напорной штанги, которая перемещается в седле вертикальной стойки поворотной платформы. Шарнирное соединение обеспечивает вращение рукояти только в вертикальной плоскости, т. е. в плоскости движения ковша при копании, а в горизонтальной плоскости рукоять не перемещается. Защемление рукояти в горизонтальной плоскости позволяет применить данную схему рабочего оборудования на карьерных экскаваторах, что и отличает ее от схем колено-рычажного напора, применяемых на мощных вскрышных экскаваторах отечественного и заграничного производства.

напорного механизма ........ 54 54 54

В практике экскаваторостроения известно несколько конструктивных схем рабочего оборудования карьерных лопат. В Советском Союзе и за рубежом широко распространены экскаваторы с двухбалочной наружной рукоятью коробчатого или круглого поперечного сечения. Обычно напор при таких рукоятях осуществляется реечным механизмом, смонтированным на стреле. Существенным недостатком подобной конструкции является сравнительно большой вес рукоятей. Тяжелая рукоять и особое расположение напорного механизма на стреле увеличивают момент инерции машины. При одинаковой установочной мощности двигателей поворота это удлиняет рабочий цикл за счет увеличения времени поворота экскаватора.

В результате переноса напорного механизма на центральную стойку появилась возможность расположить напорную лебедку на поворотной платформе за осью вращения экскаватора. Кроме того, был значительно смещен центр тяжести рабочего оборудования в направлении хвостовой части машины. Все это дало возможность уменьшить вес противовеса на 10—14 т по сравне-

С„ — приведенная жесткость напорного механизма и рукояти;

МуЭ — собственный удерживающий момент стрелы относительно оси ее пяты (с учетом веса напорного механизма)

(от веса стрелы и напорного механизма); Руд— Рув-^-Р n0ii — РНО — начальное приведенное усилие, удержи-

момента напорного механизма.

трехсвязной системы (см. фигуру 3). Усилия в связях определяются по формулам для стопорения напорного механизма при установившейся скорости движения ковша в направлении подъемно-

связной системы. Поскольку движение массы т (запрокидывание стрелы) может иметь место только при FZ~^>F a, относительное перемещение масс системы необходимо рассматривать по этапам. По аналогии со стопорным режимом прямого напорного механизма карьерного экскаватора ЭКГ-5 [2] запишем максимальные усилия в связях на каждом из этапов:

Максимальное усилие в связи определяется по аналогии со-стопорным режимом прямого напорного механизма экскаватора ЭКГ-5 для устойчивого положения экскаватора в целом [2]: