Напряжений используется

При проектировании оборудования необходимо сЕрекитьоя к уменьшению величины концентрации напряжений, используя плавные переходы формы сечения.

По значениям расчетной нагрузки находят предполагаемую величину критического коэффициента интенсивности напряжений, используя формулу

циалы напряжений. Используя индекс s для обозначения коэффициентов интенсивности напряжений, учитывающих наличие стрингеров, для равномерно распределенного растяжения или сдвига соответственно получим

риалов. В рассмотрение включены полимеризация связующего при температурах значительно выше Tg и последующее охлаждение до комнатной температуры. При самых высоких температурах цикла отверждения после завершения всех химических процессов модуль смолы очень низок и незначительно отличается или равен равновесному модулю. Напряжения на этой стадии могут возникнуть вследствие химической усадки и удаления давления формования. Хотя эти напряжения, по всей вероятности, пренебрежимо малы, так как модуль связующего мал, их можно приближенно учесть в анализе остаточных напряжений, используя метод, аналогичный тому, который разработан для зарядов твердого топлива, соединенных с корпусом [12]. Этот метод основан на предположении, что охлаждение начинается от температуры, при которой в материале нет напряжений и которая несколько выше действительной максимальной температуры. Выбор этой условной начальной температуры зависит от вида материала и конкретных условий отверждения. Все последующие рассуждения исходят из предположения, что начальная температура уже выбрана и, таким образом, рассматривается только термическая усадка.

Для граничных касательных напряжений, используя уравнения

Используя решение плоской задачи теории упругости о распределении напряжений у основания главной оси эллиптического отверстия, Гриффите вычислил энергию деформации, высвобождающуюся в результате увеличения длины существующей трещины. Далее он считал, что в процессе разрушения образуются две новые поверхности, для образования единицы площади каждой из которых требуется энергия Wa. Он заметил также, что энергия, которая может быть затрачена на распространение трещины, должна равняться разности между энергией, требуемой для образования новой поверхности разрушения, и энергией деформации, высвобождающейся в результате увеличения длины трещины. Выражение для энергии W, требуемой для распространения трещины единичной ширины длиной 2с, было получено Гриффитсом в виде

Оценим порядки компонентов деформации и напряжений, используя формулы (1.3) и (3.11):

Методика исследования ЦТКМ в жидких средах при К — const. В основу методики исследования положен круглый образец с центрально расположенной трещиной и двумя отверстиями, выполненными на расстоянии 0,195 г, где г — радиус образца, от трещины для приложения нагрузки в виде сосредоточенных сил Р [191 (рис. 2, а). Участок образца в направлении развития усталостной трещины с практически не зависящим от длины трещины или изменяемым в заранее известных пределах значением коэффициента интенсивности напряжений используется в процессе исследования для однократного (рис. 2, б) или многократного ступенчатого (рис. 2, в) изменения условий нагружения и испытания. Благодаря возможности получения для каждого режима испытания достаточного количества идентичных по своему значению экспериментальных точек для статистической обработки результатов повышается точность и надежность проводимых исследований. Кроме того, вследствие симметрии нагружения круглого образца обеспечивается устойчивое развитие трещины и не требуется нанесения направляющих канавок, как в двухконсольной балке.

Исследование деформации материала в плоских волнах напряжений используется в основном для экспериментального определения гидродинамического уравнения состояния, для определения зависимости сопротивления сдвигу от уровня давления и изучения специфических процессов разрушения материала во взатшодежггвуюцщх вгонтх-разрежения.------------------------

Пусть оси х, у, г совмещены с направлениями главных напряжений стх, а2 и CTJ (рис. 5.30, а). Перейти от главной площадки к произвольно ориентированной (с нормалью v) можно при помощи двух определенным образом произведенных поворотов. Первый поворот — относительно оси г на угол ф, второй поворот — на угол Ф в плоскости напряжений 0а и оэ. В процессе первого поворота изменение аа и тай происходит, как в двумерном напряженном состоянии, и характеризуется кругом Мора, построенным на главных напряжениях (T! и (Т2 (рис. 5.30, б). В процессе второго поворота компоненты orv и TV< могут быть найдены из круга Мора, построенного, как для двумерного напряженного состояния, на напряжениях а3 и а,, как на главных (рис. 5.30, б). После отыскания ivt и т„ (последнее находится, как это показано в разделе 9 настоящего параграфа) не составляет труда найти rvl> и угол cov/. Построение показано на рис. 5.30, б. Заметим, что понятие псевдоглавных напряжений используется при анализе пространственного напряженного состояния тела оптическим методом.

Вторая гипотеза используется лишь при определении перемещений и связанной с ними осевой деформации волокон стержня, параллельных его оси. Эта гипотеза, таким образом, используется при определении лишь нормальных напряжений ъ плоскости поперечного сечения стержня на основании уравнений закона Гука. Касательные же напряжения в рамках второй гипотезы, разумеется, не могут быть определены при помощи закона Гука, поскольку согласно этой гипотезе сдвиги равны нулю. Для определения касательных напряжений используется уравнение равновесия. Картина здесь совершенно аналогична наблюдаемой в теории поперечного изгиба стержней: гипотеза плоских сечений применяется лишь для определения ег и аг (путем использования закона Гука), для отыскания же ггж и (или) тгу рассматривается равновесие элемента балки, так как закон Гука применен быть не может, поскольку в рамках гипотезы плоских сечений сдвигов нет.

Фотоупругий анализ меридиональных и радиальных срезов мо~ дели дает возможность определить разности аг — ае и аг — aei а учитывая, что при выбранном способе «замораживания» деформаций осевые напряжения аг равны нулю, можно легко получить окружные ае и радиальные напряжения ат в интересующем сечении модели. Однако в области сварного шва возникает пространственное напряженное состояние. Для определения компонент тензора напряжений в области сварного шва, т. е. для разделения разностей нормальных напряжений, используется метод численного интегрирования одного из дифференциальных уравнений равновесия осе-симметричной задачи теории упругости

Для нахождения главных напряжений используется зависимость между напряжениями и деформациями для пластической области

При многоосном нагружении общим подходом является пересчет многоосного напряженно-деформированного состояния в одноосное. Например, при двухосном плоском растяжении (сжатии) для определения приведенных напряжений используется формула

Для разделения нормальных напряжений используется также метод, основанный на дополнительном определении поперечных деформаций среза, которые можно получить путем измерения толщины среза в «замороженном» состоянии и после отжига «размораживания».

Напряжение к электромодели подается через граничные сопротивления от питающего блока БПЭ, который должен обладать малым внутренним сопротивлением. Блок питания электромодели состоит из батареи гальванических элементов и тумблера Т, которым производится подача напряжения на модель (рис. 11-2,в). В случае переменных во времени сопротивлений и напряжений используется блок переменных граничных условий (БПГУ).

Если при УЗ-контроле одноосных напряжений используется невозмущенное значение скорости или времени распространения, измеренное в реперном направлении, то возможны следующие источники дополнительной погрешности:

При определении номинальных напряжений используется принцип суперпозиции для напряжений от изгибающего момента (2.19) и растягивающего усилия (ар = P/FH).

метод выбора допускаемых напряжений, используется так на-