Начального коэффициента

Размер начального деформирования И7,, и форма деформирования гибкого колеса являются исходными при расчете параметров зацепления и геометрии генератора [5].

Размер начального деформирования W0 гибкого колеса зависит от формы деформирования и является исходным при расчете параметров за-

Размер WQ начального деформирования гибкого колеса является исходным при расчете параметров зацепления и геометрии генератора 6].

Длина ремня встык (без учета припуска на соединение концов ремня, провисания и начального деформирования)

Длина ремня (без учета провисания и начального деформирования) определяется как сумма длин дуг шкивов на углах обхвата и длин прямолинейных участков ремня:

Размер начального деформирования W0 гибкого Колеса зависит от формы деформирования и является исходным при расчете параметров 0а-

3. При плавном симметричном увеличении амплитуды точки поворота диаграммы лежат на кривой начального деформирования.

Деформация материала М и составляющих модель стержней одинаковы, поэтому рассмотрим вначале диаграммы начального деформирования одного стержня (рис. 7.20, б). Ее вид полностью определяется реологической функцией: касательный модуль К на диаграмме при некотором значении г определяется расстоянием h между линиями р = Ф (r/z, Т) и р = ё (рис. 7.20, а):

при различных скоростях деформирования (7.22). Отсюда вытекает, что реологическая функция может быть представлена как завистюсть скорости деформации от коэффициента подобия диаграмм начального деформирования и температуры:

Кривые деформирования, представленные на рис. 7.45, построены в координатах {е; г}. Они отличаются между собой степенью начального деформирования е\ и углом последующего поворота траектории ij>. Видно, что отклонение от диаграммы пропорционального деформирования зависит от обоих параметров и может быть довольно существенным. Однако при продолжающемся нагружении по новому прямолинейному участку траектории кривые постепенно возвращаются к основной диаграмме. Поворот траектории на угол 4f> = я отвечает разгрузке с последующим нагруженном обратного знака; получаемая кривая соответствует принципу Ма-зинга.

На рис. 7.47 сплошными линиями показаны поверхности нагружения, определявшиеся после начального деформирования (точка А) и разгрузки (точка В). Они отвечают разным значениям допуска на величину .ИГ. Видно, что с уменьшением допуска поверхность приобретает вогнутость в тыловой части. Штриховые линии представляют геометрические места точек, в которых величина упругой деформации г достигла фиксированного (указанного на рисунке)значения. Стрелки показывают направление скорости пластической деформации для соответствующих точек на плоскости. Можно отметить систематическое отклонение этих направлений от нормалей к поверхности нагружения, особенно заметное в тыловой части последней.

Рис. 11.12, График для определения начального коэффициента концентрации /vj!

Начиная проектный расчет червячной передачи, принимают Л' = 0,5 (К]! + 1). Значение начального коэффициента концентрации принимают по рис. 11.12.

начального коэффициента интенсивности напряжений и увеличивается

На рис. 4 приведено семейство кривых Т0 = / (Fn) для различных значений апр, полученное для стали (V ^ 1 см3) 'при температуре 300° К и значении F = 1. Как видно из графика, увеличение начального коэффициента использования несущей способности FH приводит к потере долговечности, причем тем большей, чем выше прочностные характеристики металла '(апр). Поэтому при заданном уровне относительной долговечности, т. е. определенном сроке безаварийной эксплуатации, более высокопрочная сталь требует меньшей начальной относительной нагрузки FH. Это необходимо учитывать при расчетах и проектировании конструкций. При заданном начальном коэффициенте использования несущей способности («коэффициенте запаса») долговечность ниже также у высокопрочных сталей. Это обусловлено резким усилением механохимического эффекта при высоких механических напряжениях»

Рис. 4. Зависимость отнбситёль-ной долговечности Та от начального коэффициента использования несущей способности fH. Пунктирная прямая соответствует независимости скорости коррозии от напряжения. Предельно допустимые напряжения апр в килограммах на 1 мм2 (Ю-1 МН/м2) указаны на кривых

На рис. 4 приведено семейство кривых Т0 = f (FJ для различных значений 0ПР, полученное для стали (V х 7 см3) при температуре 300 К и F = 1. Как следует из графика, увеличение начального коэффициента использования несущей способности FH приводит к потере долговечности, причем тем большей, чем выше прочностные характеристики металла (апр). Поэтому при заданном уровне относительной долговечности, т. е. определенном сроке

Рис. 4 Зависимость относительной долговечности Т„ от начального коэффициента использования несущей способности Fa

На рис 6 представлена зависимость относительной долговечности Т0 цилиндрических сосудов от начального коэффициента использования несущей способности FH при разных значениях предела текучести (стт) для соотношения радиусов т) » 1. При расчетах принимали V = 7 см3 (сталь), Т = 300'К и F = 1. Расчеты выполняли с применением ЭВМ (НАИРИ-2). Как следует из рис 6 с увеличением FH долговечность сосудов уменьшается. При заданном значении начального коэффициента использования несущей способности (Fa = const) долговечность цилиндрических

Рис 6. Зависимость относительной долговечности Т„ тонкостенных цилиндрических сосудов от начального коэффициента использования несущей способности FU при различных значениях

Различный подход к вопросу о причинах, контролирующих процесс укрупнения дислокационных петель в а-уране при облучении осколками деления, обусловливает принципиальную разницу в микроскопических моделях радиационного роста а-урана, предложенных соответственно Бакли и Летертром. Если модель роста Бакли допускает возможность установления стационарного состояния, характеризующегося постоянством коэффициента радиационного роста, в момент достижения максимальной плотности дислокационных петель, то из модели Летертра следует, что стационарное состояние радиационного роста, по-видимому, никогда не достигается. С увеличением дозы облучения коэффициент радиационного роста а-урана должен стремиться к некоторой асимптотической величине, не зависящей от температуры облучения, которая ниже температурной границы начала заметной самодиффузии (300— 400° С). Последнее обстоятельство прямо связано с предложением о зарождении дислокационных петель в пиках смещения и последующим изменением их размеров при взаимодействии с новыми пиками. Влияние температуры облучения может быть существен ным лишь для начальной стадии радиационного роста за счет ухудшения при увеличении тепловых колебаний решетки условий фокусировки столкновений и каналирования. В результате уменьшения степени пространственного разделения точечных дефектов различного знака, а также увеличения их подвижности возрастает вероятность взаимной аннигиляции дефектов в зоне пика смещения, что может привести к уменьшению начального коэффициента радиационного роста, обусловленного зарождением дислокационных петель

Влияние начальной скорости w^ на 'радиальное перемещение капель отражено вторым членом в числителе формулы (III. 53). С возрастанием начального коэффициента разгона •&„ при прочих равных условиях возрастает координата г по сравнению с ее значением при •б'о = 0 на величину