Напряжений определяли

Таким образом, прочность чугуна (в отношении нормальных напряжений) определяется строением металлической основы и формой графитных включений.

Интенсивность деформаций и напряжений определяется по выражениям (2.47) и (2.52). Таким образом, используя эти зависимости можно определить величину Э через перемещение узлов. Объем одного конечного элемента равен:

Число циклов нагружений, необходимое для расчета допускаемых напряжений, определяется для относительного движения звеньев, т. е. при остановленном водиле, по формуле

Допускаемое напряжение при расчете болтов (винтов) при действии переменных напряжений определяется [15] по общей формуле (1.15).

Величина главных напряжений определяется только в случае одноосного напряженного состояния, когда сг2 = 0 и система изохром изображает главные напряжения с^. При двухосном напряженном состоянии (ст2 + 0) для определения («разделения») главных напряжений необходимы дополнительные данные.

При введении в канавку кольцо сжимают так, чтобы оно прошло через отверстие корпуса диаметром D. При этом в кольце возникают напряжения, имеющие максимум на участке, противоположном разрезу. Величина напряжений определяется отношением высоты h кольца к его среднему диаметру (~ D) и степенью сжатия кольца при монтаже, т. е. отношением наружного диаметра D2 кольца в свободном состоянии к диаметру D отверстия. От толщины b кольца напряжения не зависят.

Зависимость между теоретическим и эффективным коэффициентами концентрации напряжений определяется следующим выражением:

кающих в материале при работе пружины. Поэтому для ряда чувствительных элементов величина допускаемых напряжений определяется не пределом прочности или текучести материала, а допустимой величиной гистерезиса,

Анализ причин выхода из строя волновых передач показывает, что при передаточных отношениях и> 100...120 несущая способность обычно ограничивается стойкостью подшипника генератора волн; при и^ 100— прочностью гибкого элемента, причем уровень напряжений определяется в первую очередь величиной радиального упругого перемещения ау0 и в меньшей степени вращающим моментом.

Заметим, что место в ряду напряжений определяется равновесным потенциалом металла, находящегося в контакте со своими

Для количественной оценки уровня концентрации напряжений определяется градиент (интенсивность изменения) нормальной составляющей магнитного поля Нр при переходе через линию КН (линию Нр=0).

Величину размаха коэффициента интенсивности напряжений определяли по данным о пределе текучести стали и допустимого размера дефекта по формуле;

Теоретический коэффициент концентрации напряжений определяли поляризационно-оптическим методом на моделях, копирующих геометрию зон концентрации и НДС исследуемой детали. Коэффициенты Ks и Ке концентрации напряжений и деформаций за пределами упругости определяли по диаграммам циклического упругоплас-

Для изучения НДС в зоне концентрации напряжений определяли

На рис. 10.9 приведены результаты определения распределения напряжений по лопатке компрессора на нескольких формах колебаний ее. Распределение напряжений определяли при максимальном уровне напряжений, не менее 100 МПа. Их уровень был ог-

Коэффициент интенсивности напряжений определяли в соответствии с ГОСТ 25.506-85 для прямоугольного образца с кривой трещиной типа 5а.

С учетом указанных результатов расчет проводили для точки А. Коэффициент концентрации для термических напряжений определяли по формуле

Теоретический коэффициент концентрации напряжений определяли поляризационно оптическим методом на моделях, копирующих геометрию зон концентрации и НДС исследуемой детали. Коэффициенты Ks и Ке концентрации напряжений и деформаций за пределами упругости определяли по диаграммам циклического упругоплас-

Для изучения НДС в зоне концентрации напряжений определяли

Для образца с полуэллиптической трещиной (рис. 54, б) коэффициент интенсивности напряжений определяли по формулам [105, 109]

Линии на рис. 103 представляют собой усреднение большого числа экспериментальных точек. Пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений определяли по одному разу для большинства материалов, однако для сталей 08Х17Н6Т и 13ХПН2В2МФ (1) это сделано по 3 раза при разных длинах трещин. Пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений не зависит от длины трещины на воздухе и в растворе морской соли.

Плоскости разъема пластин были тщательно полированы, и на одной из них с помощью специального приспособления, установленного на измерительном микроскопе, корундовой иглой нанесена прямоугольная сетка с базой 0,2 и 0,4 мм. Ширина царапины в среднем составляла 0,005 мм. Ширина полосы превышала ее толщину не менее чем в 4 раза. Когда валки достигали половины длины вкладышей, прокатка прекращалась, полосы разрезали и на вкладышах с помощью измерительного микроскопа определяли расстояние между узлами деформированной сетки h и углы наклона- касательных к траекториям а. Компоненты тензора приращений деформаций рассчитывали по формулам (2.56). Компоненты девиатора напряжений определяли по соотношениям теории течения изотропно упрочняющегося материала. При этом интенсивность напряжений определяли путем измерения твердости (ом. § 12, свинец рассматривали как идеально пластический материал). Для этого в различных точках полированной после деформации поверхности вкладышей измеряли твердость HV по Виккерсу.