Напряжений определенный

------концентрации напряжений — Определение 259, 260— 265 — Понятие 259, 260

§ 56. Циклы напряжений. Определение предела выносливости

§ 56. Циклы напряжений. Определение предела выносливости 130 § 57. Местные напряжения. Коэффициент концентрации напряжений ........................ 132

------концентрации напряжений — Определение 259, 260— 265 — Понятие 259, 260

Определение поправочных функций на условия циклического нагружения следует проводить с учетом фрактальных характеристик формируемой поверхности разрушения. При прочих равных условиях нагружения, например при двухосном растяжении с разным соотношением главных напряжений, определение поправочной функции следует проводить для одинаковой фрактальной размерности или корректировать получаемое значение поправки в связи с различием фрактальной размерности формируемого рельефа излома от одного испытанного образца к другому.

Уравнение (33), определяющее функциональную форму / (ak) = = 1, описывает поверхность в пространстве напряжений. Как и в случае критерия Хоффмана, подстановка в функцию / (afc) напряжений и последующая оценка значения этой функции по отношению к единице приводит к отрицательным величинам для некоторых комбинаций напряжений. Определение коэффициента безопасности может быть осуществлено -методом, изложенным в разделе III, В.

Определение истинных напряжений является одним из важных условий для оценки эксплуатационных возможностей деталей и конструкций. Широко применяемый тензометрический метод часто не позволяет получить действительную картину распределения напря-

определение критических напряжений для стержня в целом по формуле

определение критических напряжений для зон остаточных напряжений растяжения по формуле

Роторные насосы — см. Насосы роторные Роторы — Распределение напряжений — Определение методом покрытий 1 (2-я) — 394

— Потери напряжений — Определение 9—854

Анализ формулы (1.15) и (1.16) показывает, что смещение кромок А для толщин S>6 не превышает 24%. При этом, коэффициент концентрации напряжений, определенный на основании данных работы [1 Доставляет: аст -1,24. При коэффициенте запаса прочности по пределу текучести пт =1,5 номинальное (рабочее) напряжение а0н=0,67<7т. Максимальное напряжение в зоне сварного стыка атах =аОн 'аст =0,67стт • 1,24 = 0,83от. Таким образом, при смещении кромок А <0,24 металл в области стыка находится в упругом состоянии, что практически исключает матоцикло-вую повреждаемость металла сварного соединения. Об этом свидетельствуют данные испытаний сварных соединений со смещением кромок А = 0,3 при номинальном напряжении G0H = 0,67ат «233 МПа сварные соединения разрушаются при N > 100000 циклов нагружения. Это является достаточно убедительным основанием расширения диапазона допускаемых смещений кромок до [с] = 0,258.

Далее материал предполагается идеально хрупким [12], так что GI можно считать его константой; композит при этом рассматривается как однородный материал. Для однородного упругого анизотропного материала коэффициент концентрации напряжений на краю круглого отверстия равен 3,0 [4]. Для эпоксидного графитопласта [0/45 ]с коэффициент концентрации напряжений, определенный Уаддопом с соавторами [35], оказался равным 2,98, что свидетельствует о применимости изложенного подхода к рассмотренным материалам. Другим необходимым предположением является то, что характерная длина а мала, но конечна. Разрешим уравнение (2) относительно напряжений:

Применяя результаты, полученные на моделях, к композитам, армированным волокнами бора, следует отметить, что коэффициент концентрации напряжений, определенный на моделях, без существенных изменений переносится на моделируемый композит. Чтобы получить значение концентрации деформаций в этом композите, следует принять в расчет зависимость модуля композита от отношения модулей материалов волокна и матрицы. Для моделируемого композита это отношение равно 100, тогда как для модели оно составляет 55.

где Aim — упругие константы и /С/а — анизотропный коэффициент интенсивности напряжений, определенный таким же образом, как и для изотропного случая.

Результаты сравнения К\с и К^ конструкционных сплавов из перечисленных выше работ в диапазоне температур испытаний 293— 83 К приведены в таблице [40], где К\с — критический > коэффициент интенсивности напряжений, определенный по страгиванию трещины при статическом нагружении методом секущей [71; Ж^гаах — критический коэффициент интенсивности напряжений, определенный при статическом нагружении по нагрузке в момент окончательного разрушения образца [7]; K\c — критический коэффициент интенсивности напряжений, полученный при циклическом нагружении по первому скачку трещины [7].

3. Уровень пороговых напряжений, определенный на гладких образцах, не может быть использован для того, чтоб.ы определить, сможет ли коррозионная трещина расти в образце, имеющем надрез или трещину, или в металле с дефектами структуры (надрез, трещина или дефект способствуют локализации напряжений на уровне более высоком, чем минимальные приложенные напряжения).

где e_j — йр«дел усталости материала зубьев (сердцевины) на изгиб при' й'рйтцейни (с симметричными циклами напряжений), определенный для полированных образцов при W4 = 107, в кг/см2; если значение
В приведенных зависимостях KI (рис. 9) подсчитывался по формулам (7) и (9). Результаты исследования показывают, что около вершины трещины, прилегающей к сварному шву, коэффициент интенсивностей напряжений, определенный по (7) и (9), снижается на 10—12 % по отношению к коэффициенту интенсивностей для противоположной вершины той же трещины. Объясняется это, по-видимому, тем, что трещина вблизи сварного шва находится в зоне усадочных напряжений от вклейки ребра жесткости в пластину, кото-

Рассматриваемый подход без дополнительного обоснования не может быть распространен на случай, когда поле нагрузок имеет особенность в зоне надреза. В остальных случаях этот подход должен быть справедлив не только для параметра М = = (/Ci/oH (*o) У^)2. но и для любых безразмерных параметров, включающих в себя ан (х0) /7 или только ан (х0). В частности, можно отметить, что и теоретический коэффициент концентрации напряжений, определенный как атах/стн (х0), должен остаться практически одинаковым при всех рассмотренных вариантах полей нагрузок.

а если Ka(aa)
Испытания стыковых швов со снятым усилением показали, что зона термического влияния без надрезов не является сама по себе слабой под усталостными нагрузками [235]. Однако концентрация напряжений на кромке усиления шва влияет на зону термической обработки. Отсюда понятна важность определения усталости этой зоны в условиях, когда она имеет надрезы. Теоретический коэффициент концентрации напряжений, определенный фотоупругим методом, составил у кромки соединения со стыковым швом аа = 2,75 (большое усиление) и аа = 3,0 (малое усиление).