Напряжений ползучести

растут1. Стабилизация размеров изделий достигается термической обработкой, снимающей остаточные напряжения, так как указанная размерная нестабильность есть результат релаксации этих напряжений, полученных при предыдущих обработках

где Ков* и Кто. — максимальный и минимальный коэффициенты усиления ИУ, которые определяют делением максимального и минимального выходных напряжений, полученных при измерениях в полосе рабочих частот, на значение входного назтряжения.

Нагружение трубчатых образцов выполняли вплоть до их разрушения. Все образцы имели вязкий излом в продольном направлении. Процесс их деформирования на стадиях предшествующих разрушению сопровождался выпучиной вдоль образующей. Экспериментально несущая способность данных трубчатых образцов оценивалась величиной максимального давления 1'тах, которое фиксировалось на манометре испытательной машины. Разрушение образцов происходило при падающем давлении. Основные результаты эксперимента (Рпюх, /0 и параметры соединений (А"в. к) приведены в табл. 3.3. В качестве примера на рис. 3.22 приведено сопоставление значений средних предельных напряжений в стенке трубчатых образцов (кольцевых), подсчитанных по зависимостям (3.10) и (3.38) с учетом (3.8) и экспериментальные значения кольцевых предельных напряжений, полученных путем пересчета данных о предельном давлении 1'тах по котельной формуле (2.14).

К статьям: Предел пропорциональности, Предел прочности, Предел текучести, Предел упругости. Диаграмма условных напряжений, полученных при растяжении образца из пластичного металла: а - напряжение; с - относительное удлинение; стпц - предел пропорциональности; оу - предел упругости; от - предел текучести; ав - предел прочности (временное сопротивление)

При фрикционно-упрочняющей обработке в поверхностном слое деталей формируются только нормальные остаточные напряжения. Глубина распространения и величина остаточных сжимающих напряжений, полученных обкаткой, при прочих равных условиях повышают вязкость разрушения стальных деталей.

где Л'пих и Ктп — максимальный и минимальный коэффшшешы усиления ИУ, которые определяют делением максимального и минимального выходных напряжений, полученных при измерениях в полосе рабочих частот, на значение входного напряжения.

Диаграмма условных напряжений, полученных при растяжении образца из пластичного металла: а — напряжение; е — относительное удлинение; оиц— предел пропорциональности; а — предел упругости', о"т — предел текучести', св — предел прочности (временное сопротивление)

Нагружение трубчатых образцов выполняли вплоть до их разрушения. Все образцы имели вязкий излом в продольном направлении. Процесс их деформирования на стадиях предшествующих разрушению сопровождался выпучиной вдоль образующей. Экспериментально несущая способность данных трубчатых образцов оценивалась величиной максимального давления Ртах, которое фиксировалось на манометре испытательной машины. Разрушение образцов происходило при падающем давлении. Основные результаты эксперимента (Ртах, /0 и параметры соединений (А"в, к) приведены в табл. 3.3. В качестве примера на рис. 3.22 приведено сопоставление значений средних предельных напряжений в стенке трубчатых образцов (кольцевых), подсчитанных по зависимостям (3.1 0) и (3.38) с учетом (3.8) и экспериментальные значения кольцевых предельных напряжений, полученных путем пересчета данных о предельном давлении Ртах по котельной формуле (2. 14).

Анализ зависимостей пределов выносливости по трещинооб-разованию и разрушению от теоретического коэффициента концентрации напряжений, полученных в результате испытаний образцов всех типоразмеров, показал, что критический радиус концентратора напряжений, определяющий границу области существования нераспространяющихся трещин, не зависит от диаметра образца и глубины надреза. Действительно, если построить зависимость пределов выносливости по разрушению от параметра \1г (рис. 33), то оказывается, что независимо от других геометрических параметров образцов точки перегиба кривых соответствуют значению 1/г = 2 мм~!. Иными словами, для исследованного материала при любом диаметре образцов и глубине концентратора напряжений (кроме весьма малых) критическим является радиус при вершине надреза г = 0,5 мм. При

Для экспериментального обоснования температурно-времен-ной зависимости длительной прочности (24) произведена статистическая обработка экспериментальных данных зависимости циклической долговечности от амплитуды напряжений, полученных в работе и других авторов. Результаты статистической обработки экспериментальных данных по формуле (24) подставлены на рис. 5, а. Для сравнения на рис. 5, а приведены также результаты статистической обработки экспериментальных данных по формуле С. Н. Журкова с сотр. (28). На рис. 5, б представлены графики, свидетельствующие о слабой зависимости t0 — оа в формуле (24). Из рис. 5, б также следует, что величина предэкспоненты ?0 на 2—7 порядков меньше i0 = 1013 с и изменяется в предалах i0 = 10е-МО11 в зависимости от марки стали, ее структурного состояния и амплитуды напряжений.

Перед нагревом под закалку ответственный инструмент рекомендуется подвергать низкотемпературному отжигу при температуре 600— 660° С с выдержкой при этой температуре от 30 мин. до 3 час. (в зависимости от размера инструмента) для снятия напряжений, полученных при механической обработке. Если нагрев инструмента под закалку производится в камерной печи, низкотемпературного отжига можно не делать.

Необходимо иметь в виду, что под действием несимметричных деформаций, температурных напряжений, ползучести материала, коррозии, износа, отложения осадков и т. п. в процессе эксплуатации происходит разбалансировка роторов. Для исключения нежелательных последствий, связанных с нарушением балансировки, прежде всего необходим периодический, а в некоторых условиях и постоянный контроль уровней вибрации насосов. Это обстоятельство должно учитываться при конструировании насосов с тем, чтобы обеспечивалась наибольшая простота контроля и добалансировки роторов в процессе эксплуатации.

Кривая „скорость ползучести — напряжение" (фиг. 133, Б) строится по кривым А к служит для определения предельных напряжений ползучести при данной температуре. На фиг. 133, Б показано как пример графическое определение напряжения, вызывающего относительную скорость ползучести 10~6 мм/мм в час.

Фиг. 10. Зависимость напряжений ползучести от величины деформации при различных температурах для некоторых типичных американских марок хромистой и хромоникелевой стали (число слева от тире обозначает содержание в процентах хрома, число справа—никеля) [25].

Средние значения напряжений ползучести в кг/см', соответствующие деформации в 1% за 10000 час.

17 Условный предел (напряжений) ползучести <3 В KZ'MM? (не боле6) [31] Бели-чина деформации в MMjMM в час Температура испытаний в °С Характеристика материала об[ )азца

Условный предел (напряжений! ползучести ас в кг/мм1 (не более) [31]

17 Условный предел напряжений) ползучести чс в кг/мм1 (не более) [31] Величина деформации в мм!мм в час Температура испытаний в с С Характеристика материала образца

Условный предел (напряжений) ползучести tr в кг/мм3 (не более) [31]

Условный предел (напряжений) ползучести а в кг/мм3 (не более) [/]

Условный предел -(напряжений) ползучести чс в кг!мм* (не более) [31] См. фиг. 10

17 Условный предел (напряжений) ползучести <зс в кг!мм3 (не более) Величина деформации в мм] мм в час Температура испытаний в °С Характеристика" материала образца