Напряжений последнее

Более универсальной следует считать формулу О.А. Бакши и др., учитывающей угол перехода р. К сожалению, в большинстве указанных работ приводятся конечные формулы для оценки о,ф без их вывода и данных по распределению напряжений, что затрудняет их критическую оценку. В целом, приведенные формулы правильно отражают влияние основного параметра - радиуса кривизны в сопряжении на концентрацию напряжений. Таким образом, общий коэффициент концентрации напряжений в сварном соединении с отклонениями формы можно определять путем умножения коэффициентов концентрации напряжений от смещения кромок ад на коэффициент концентрации напряжений формы шва о,ф. Подчеркнем, что такой подход следует использовать для ориентировочной оценки концентрации напряжений, поскольку он не учитывает реальную геометрию сопряжения металла шва и основного металла сварных соединений, в частности, для сварных соединений со смещением кромок. В случае отклонения формы в виде овальности и угловатости указанный подход определения аа более оправдан.

5. Нагрузочная способность червячных передач с колесами из чугуна или высокопрочной бронзы (ов > 30 -=-35 кгс/см') ограничивается опасностью заедания. Величины1 [о//] АЛЯ этих материалов не зависят о* числа циклов изменения напряжений, поскольку для предупреждения заедания величины ["я] принимают меньше предела контактной выносливости.

Более универсальной следует считать формулу О.А.Бакши и др., учитывающей угол перехода р. К сожалению, в большинстве указанных работ приводятся конечные формулы для оценки аф без их вывода и данных по распределению напряжений, что затрудняет их критическую оценку. В целом, приведенные формулы правильно отражают влияние основного параметра - радиуса кривизны в сопряжении на концентрацию напряжений. Таким образом, общий коэффициент концентрации напряжений в сварном соединении с отклонениями формы можно определять путем умножения коэффициентов концентрации напряжений от смещения кромок а.Л на коэффициент концентрации напряжений формы шва аф. Подчеркнем, что такой подход следует использовать для ориентировочной оценки концентрации напряжений, поскольку он не учитывает реальную геометрию сопряжения металла шва и основного металла сварных соединений, в частности, для сварных соединений со смещением

образцов. В стали 20 при небольших сжимающих деформациях, вызывающих в основном процессы смещения 90° доменных границ, формируется текстура, при которой векторы намагниченности в отдельных кристаллитах направлены вдоль осей легкого намагничивания [100],ближайших к направлению, перпендикулярному оси действующих напряжений, поскольку АНЮ и а0 имеют разные знаки. При этом за счет увеличения углов разориентации векторов намагниченности между отдельными кристаллитами возможно увеличение необратимых смещений 90° доменных границ. По мере формирования текстуры,перпендикулярной оси образца, затрудняются процессы перемагничивания за счет смещений 180° доменных границ. Наложение сжимающих напряжений, больших 60 МПа, уменьшает вклад необратимых смещений 180° и 90° доменных границ, и при перемагничивании все большую роль приобретают процессы обратимого вращения, которые отклоняют векторы намагниченности от тетрагональных осей кристаллитов на направление, перпендикулярное оси сжатия (Аш и оо одинакового знака).

образцов. В стали 20 при небольших сжимающих деформациях, вызывающих в основном процессы смешения 90° доменных границ, формируется текстура, при которой векторы намагниченности в отдельных кристаллитах направлены вдоль осей легкого намагничивания [100], ближайших к направлению, перпендикулярному оси действующих напряжений, поскольку /цоо и оо имеют разные знаки. При этом за счет увеличения углов разориентации векторов намагниченности между отдельными кристаллитами возможно увеличение необратимых смещений 90° доменных границ. По мере формирования текстуры,перпендикулярной оси образца, затрудняются процессы перемагничивания за счет смещений 180° доменных границ. Наложение сжимающих напряжений, больших 60 МПа, уменьшает вклад необратимых смещений 180° и 90° доменных границ, и при перемагничивании все большую роль приобретают процессы обратимого вращения, которые отклоняют векторы намагниченности от тетрагональных осей кристаллитов на направление, перпендикулярное оси сжатия (Аш и <т0 одинакового знака).

опасностью заедания. Величины [Of/] для этих материалов не зависят о» числа циклов изменения напряжений, поскольку для предупреждения заедания величины [Од] принимают меньше предела контактной вынос-

Сохранность оксидной пленки на металле во многом определена тем, что происходит или охлаждение, или нагревание системы. Оксиды металлов, как правило, более чувствительны и легко разрушаются под воздействием сжимающих напряжений. Поскольку соотношение Рг,м/р/,ок для большинства металлов больше единицы, то при охлаждении в оксидной пленке возникают сжимающие, а при нагревании, наоборот, растягивающие силы. Поэтому в практике часто можно наблюдать более полное отделение оксидной пленки от поверхности металла при его охлаждении, чем при нагревании.

Сопоставляемые между собой диски могли иметь различия только по уровню остаточных напряжений, поскольку по химическому составу, механическим характеристикам и параметрам структуры материал всех трех дисков отличий не имел.

В соотношении (8.11) известны величины шага бороздок из анализа излома и уровни напряжения при разном соотношении главных напряжений. Поскольку соотношение главных напряжений остается неизменным при всех уровнях напряжения в блоке, то величина поправочной функции для каждого уровня должна оставаться неизменной, если эффект взаимодействия нагрузок отсутствует не только качественно, но и количественно.

Из условия естественного перехода к долому в титановом сплаве ВТЗ-1 для развития длинных трещин до а = 20 мм при уровне коэффициента интенсивности напряжения для титановых сплавов Kfc = 62 МПа • м1/2 уровень напряжения составляет не более 158 МПа. Выполненная оценка соответствует росту усталостной трещины в области многоцикловой усталости, когда в рассматриваемом титановом сплаве имело место низкоамплитудное нагружение существенно ниже предела усталости материала. Выявленный низкий уровень напряжения в лопатке указывает на существование высокого уровня концентрации напряжений, поскольку без локальной концентрации напряжений зарождение трещины в течение многих сотен миллионов циклов не должно было иметь место. Это согласуется с выявленным интенсивным повреждением поверхности лопатки в виде фреттинга. Именно он привел к возникновению трещины.

Испытания ведут до тех пор, пока не произойдут разрушения на участках прутка, число которых больше чем половина выделенных. Последнее наибольшее значение (или среднее из двух последних) принимается за медианное на данном уровне напряжений. Поскольку для симметричного распределения медиана совпадает с математическим ожиданием, вторая, верхняя, половина кривой распределения долговечностей строится путем симметричного переноса значений, полученных для первой, нижней, половины. Массив всех значений долговечности (экспериментальных и симметрированных) статистически обрабатывается, в результате чего определяется значение ограниченного предела усталости с заданной степенью вероятности.

одна из которых будет изгибать зуб, а вторая — сжимать. На рис. 7.25 показаны эпюры напряжений изгиба и сжатия. Из практики известно, что усталостные трещины (рис. 7.20, а) возникают у основания зуба в зоне растянутых волокон. Это происходит потому, что основание зуба является местом, где возникают наибольшие напряжения изгиба и концентрация напряжений; последнее будем учитывать, вводя в расчеты теоретический коэффициент концентрации напряжений КТ.

Л мпа-мм?г следовательно, и уровня прило-у>' - женных напряжений. Последнее

Так как чувствительность титановых сплавов к коррозионной среде непосредственно связана с моментом разрушения защитной оксидной пленки, их малоцикловая долговечность зависит от уровня упруго-пластических деформаций в вершине надреза или трещины, а также от свойств защитной пленки. Чем больше степень деформации, тем сильнее повреждается защитная пленка и соответственно происходит- разблаго-раживание электрохимического потенциала. Исследования, выполненные Симондом и Эвансом, а также Н. Д.Томашовым, показали, что в области упругих напряжений не происходит заметного изменения электрохимического потенциала. Более того, возможно даже некоторое его смещение в область положительных значений при повышении уровня упругих напряжений. Последнее связывают с лучшей аэрацией поверхности вследствие интенсивного перемешивания раствора при знакопеременном нагружении. Однако как только циклические напряжения вызывают пластическую деформацию, достаточную для разрушения пленки, проис-

На рис. 3.2 показано распределение относительных продольных усилий q(z) — q(z)/qH по длине соединений двух стальных листов, изгиб шва в расчете не учитывается. Значения q(z) и qn вычислялись по формулам (2.13), (2.17) и (3.1). В широко распространенном соединении на рис. 3.2, а (напряжения в середине невелики, штриховыми линиями показано распределение напряжений в соединении абсолютно жестких листов. Увеличение длины соединения повышает неравномерность распределения напряжений. Последнее наглядно иллюстрирует зависимость коэффициента концентрации нагрузки в сварном соединении от его относительной длины Ilk (здесь k — катет шва, рис. 3.3). Штриховые линии на этом рисунке относятся к соединению, показанному на рис. 3.2, б.

В случае применения системы стоек (направляющие лопатки узкие) возможно резкое уменьшение напряжений в краевых стойках путем уменьшения шага стоек в секторе близ разъема диафрагмы. Следует иметь в виду, что при широких лопатках (стоек нет) способ уменьшения напряжения (в краевых лопатках) недопустим. Учитывая сказанное выше, при расчете напряжений в лопатках по методу Смита следует назначать повышенные коэффициенты запаса прочности, а при расчете по методу ЦКТИ и ХТГЗ следует помнить, что максимальные напряжения в крайних лопатках (у разъема) носят локальный характер и не определяют несущую способность диафрагмы в целом. Очевидно, что пластические деформации, которые могут иметь место в этой .зоне, вызовут перераспределение напряжений. Последнее будет происходить особенно интенсивно при высокой температуре вследствие появления ползучести металла.

значительных концентраторов напряжений. Последнее приобретает важное "значение при динамическом нагружении соединений.

Последнее обстоятельство является особенно существенным. Во многих случаях остаточные напряжения в зонах концентраторов сохраняются без изменений даже после нагружения детали до пределов, близких к пределу выносливости или превышающих его. При выполнении сварных швов с небольшими концентраторами роль остаточных напряжений будет также сравнительно небольшой. Если деталь с доброкачественным швом подвергается механической обработке, то усталостная прочность детали будет определяться в основном качеством наплавленного на шов металла и v переходной зоны, а влияние остаточных напряжений при этом будет тем меньше, чем мягче и пластичнее свариваемый и наплавленный металл. При недостаточно качественной сварке вредные концентрации напряжений могут возникать в зонах разнообразных дефектов сварки как выходящих на поверхность, так и расположенных в глубине шва.

В течение длительного времени применение высокопрочных сталей для сварных сосудов давления ограничивалось в связи с технологическими трудностями, опасностями возникновения сварочных трещин, повышенной склонностью этих сталей к хрупким разрушениям и большой чувствительностью к концентрации напряжений. Последнее обстоятельство является особенно неблагоприятным при циклических нагрузках сосудов.

напряжений. Последнее может иметь место, если наибольшие напряжения нагрузки действуют в точках поверхности пластины, примыкающей к ускруглению. В этих случаях скругление края приводит к значительному меныпению концентрации напряжений.

Из рис. 49 следует, что при достаточно высокой скорости деформирования полимера изменение его релаксационных свойств начинается почти сразу после начала процесса деформирования, т. е. задолго до перехода через предел прочности. Разрушение структуры в материале совершается вплоть до выхода его на режим установившегося течения. Облегчение релаксации напряжений происходит не только до перехода через предел прочности, когда растут напряжения сдвига, но и в области нисходящей ветви кривой т (t), когда, несмотря на снижение напряжений сдвига, наблюдается облегчение релаксации напряжений. Последнее

Основное условие нормальной работы резьбовых деталей состоит в том, что резьбовое сечение болтов должно быть изолирована от нагружения изгибом и срезом. Болт, установленный с зазором в отверстие детали (рис. 103), при действии поперечной силы подвергается изгибу и срезу, а также растяжению вследствие удлинения при смещении стягиваемых деталей. Все эти напряжения складываются с напряжениями растяжения от момента, действующего на кронштейн. Поперечные силы создают местные напряжения смятия в отверстиях деталей (зоны А и Б), расклинивая витки резьбового отверстия. При малой глубине завинчивания болта витки резьбы будут работать еще и на срез. В результате возникает сложное напряженное состояние, усугубляющееся тем, что резьбовые витки являются концентраторами напряжений. Последнее особенно опасно для болтов, изготовленных из высокопрочных материалов. В результате создаются ненадежные условия для работы стыка.