Напряжений представляют

характера агрессивной среды, температуры и других факторов, по адсорбционный процесс во всех случаях является первичным. Образование коррозионных трещин под совместным влиянием агрессивной среды и растягивающих напряжений представляет собой чередующиеся процессы электрохимической коррозии и механического разрушения. Известно, что и большинстве случаев смещение потенциала в сторону отрицательных значений связано с деформациями металла. Увеличение скорости коррозии упруго деформированного железа показано на рис. 81. Сдвиг потенциалов только при одних упругих напряжениях, как показал Н. М. Зарецкий, не превышает 1 2 мв для магниевых сплавов;

Из полученного выражения видно, что т зависит от квадрата координаты у± и, следовательно, эпюра касательных напряжений представляет собой параболу. Эта эпюра показана на рис. 2.125. Наибольшего значения касательные напряжения достигают в точках нейтральной оси; подставляя в формулу г/х = 0, получаем

Точное определение этих локальных напряжений представляет значительную сложность. Однако, необходимо иметь в виду, что часто суммарные местные напряжения могут превосходить предел текучести, а иногда даже и предел прочности и, отличаясь цикличностью, предопределяют зарождение микротрещин или их ускоренное развитие.

Безразмерное распределение напряжений представляет собой зависимость безразмерных напряжений от безразмерных координат, причем напряжение отнесено к его номинальному значению. Это распределение напряжений не зависит от размера включений, свойств материала матрицы и общей эффективной усадки. При заданном размещении включений достаточно знать безразмерное распределение напряжений в матрице из одного материала, чтобы указать напряженное состояние для любого другого материала, если для обоих материалов известно номинальное напряжение.

Метод, использованный для разделения главных напряжений, представляет собой процедуру численного интегрирования, основанную на преобразовании Файлона уравнений равновесия Ламе — Максвелла для оси симметрии [27]. Этот метод успешно применялся Сэмпсоном [59] для аналогичного двумерного образца. Если в данной точке с координатой х0 или у0 известно главное напряжение GX или av, то напряжение в любой точке вдоль оси симметрии определяется по следующим формулам:

В работе проведены исследования изменения эффективного значения выходного сигнала от напряженности постоянного магнитного поля и амплитуды циклических напряжений при симметричном цикле растяжение — сжатие. Результаты, полученные на низкоуглеродистой стали Э12, представлены на рис. 3. Кривая 1 (случай очень малой амплитуды циклических напряжений) представляет собой, согласно (12), как легко можно убедиться из рис. 2, кривую изменения дВ/да от поля при аСтат = 0, т. е. тангенс угла наклона касательной к кривым, представленным на рис. 2 в точке о=0. Сравнение кривой / на рис. 3 с кривой магнитострикции также показывает, что они связаны термодинамическим соотношением (1). Имеющиеся два максимума на кривой 1 (рис. 3) расположены там, где производная от магнитострикции по полю имеет максимальное абсолютное значение. При электромагнитоакусти-ческом методе возбуждения и приема ультразвука, как известно, кроме механизма пондермоторного взаимодействия в ферромагнетиках существенный вклад вносят магнитострикция (при возбуждении) и магнитоупругий эффект (при приеме ультразвука). Амплитуда ультразвукового сигнала, обусловленная вкладом только последних двух явлений, должна изменяться с полем, согласно (1) и (12), так же, как и кривые на рис. 3, т. е. иметь два максимума.

Если 0j > 0, о2>0, Од = 0, то направляющая кривая полных напряжений представляет собой эллипс с полуосями ]/at и '/о2 (рис. 5.34, а).

Формула (7.50) позволяет дать энергетическую интерпретацию второму инварианту девиатора напряжения. С точностью до постоянного множителя 2G второй инвариант девиатора напряжений представляет собой удельную потенциальную энергию, формоизменения.

В связи с отмеченными двумя несоответствиями эпюр, получаемых при использовании формул (12.40), реальному распределению напряжений представляет интерес рассмотреть, каким получается это распределение при решении проблемы более совершенными средствами, например, методом теории упругости. На рис. 12.27, г показаны эпюры напряжений, соответствующие решению

Коэффициент интенсивности напряжений представляет собой параметр, используемый в линейной механике разрушения. Если материал не является линейно-упругим и не обладает маломасштабной текучестью, появляются ограничения, связанные с использованием этого коэффициента. Одним из параметров, учитывающих вязкость таких материалов (нелинейно-упругих тел), является /-интеграл.

На рис. 7.4 показано изменение коэффициента концентрации напряжений от отношения t/p (коэффициент концентрации напряжений представляет собой отношение максимального напряжения к напряжению, действующему на значительном удалении и являющемуся однородным). Экспериментальные исследования, проведенные на круглых отверстиях, показали, что опытные данные оказываются ниже расчетных (габл. 7.1). В сообщении, опубликованном Тикутэном и др. [7.7], нриве-

Согласно [6] упругий коэффициент концентрации напряжений представляют в виде

Совокупность последовательных значений переменных напряжений за один период процесса их изменения называется циклом. Обычно цикл напряжений представляют в виде графика, в котором по сси абсцисс откладывают время, а по оси ординат — напряжение. На рис. 327, а показан такой график для некоторого произвольного или, как говорят, асимметричного цикла. На графике указаны характерные параметры цикла: наибольшее по алгебраической величине напряжение — максимальное напряжение

Совокупность последовательных значений переменных напряжений за один период процесса из изменения называется циклом. Обычно цикл напряжений представляют в виде графика, в котором по оси абсцисс откладывают время, а по оси ординат — напряжение. На рис. 2.164, а показан такой график для некоторого произвольного, или, как говорят, асимметричного, цикла. На графике указаны характерные параметры цикла: наибольшее по алгебраической величине напряжение — максимальное напряжение цикла атах; наименьшее по алгебраической величине напряжение — минимальное напряжение цикла 0min; среднее напряжение цикла от, равное алгебраической полусумме максимального и минимального напряжений, т. е.

Анализ напряжений. В целях проведения анализа распределения напряжений были использованы результаты работ [61, 77], в которых изложено решение краевой задачи для трехточечной схемы нагружения балки. Расчетная схема для прямоугольной области, представляющая изгиб балки при трехточечном нагружении, изображена на рис. 2.12. Метод решения задачи состоит в следующем: представляя сторону прямоугольника, к которой приложена сосредоточенная сила, границей полуплоскости, выполняют расчет напряжений согласно точному решению Фламана [81]. При этом граничные по контуру прямоугольника значения напряжений представляют стеснение его полуплоскостью. Освобождая прямоугольный контур балки от этого стеснения, т. е. прилагая к нему напряжения противоположного знака, приходят к решению краевой задачи с гладкими условиями на границе. Трехразовая процедура «освобождения» прямоугольной области

Касательные (ту) и нормальные (0у) составляющие тензора напряжений .представляют собой сумму вязких и турбулентных ("рейнольдсовых") напряжений и записываются выражениями:

1. Величины напряжений представляют среднее значение для нескольких образцов определенного типа, причем каждым интегральным потоком нейтронов облучался новый набор образцов.

1. Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня погружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин под воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (коррозионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К\ цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения)' получают при испытании стандартных образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам^ по податливости материала и т. п. Испытания проводят при заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на образец анодную или катодную поляризацию. По полученным данным рассчиты-

Анализ напряжений. В целях проведения анализа распределения напряжений были использованы результаты работ [61, 77], в которых изложено решение краевой задачи для трехточечной схемы нагружения балки. Расчетная схема для прямоугольной области, представляющая изгиб балки при трехточечном нагружении, изображена на рис. 2.12. Метод решения задачи состоит в следующем: представляя сторону прямоугольника, к которой приложена сосредоточенная сила, границей полуплоскости, выполняют расчет напряжений согласно точному решению Фламана [81]. При этом граничные по контуру прямоугольника значения напряжений представляют стеснение его полуплоскостью. Освобождая прямоугольный контур балки от этого стеснения, т. е. прилагая к нему напряжения противоположного знака, приходят к решению краевой задачи с гладкими условиями на границе. Трехразовая процедура «освобождения» прямоугольной области

Линии равных главных напряжений представляют собой си-

2. Сосредоточенная сила Р действует на край полуплоскости (рис. 9). В этом случае линии равных главных напряжений представляют собой окружности, касающиеся края полуплоскости в точке приложения сосредоточенной силы. Эти линии одновременно являются линиями одинаковой положительной деформации:

ми числами, однако для различных компонентов векторов или тензоров величины масштабов (Qj)0 могут быть различными [39]. Так, например, масштабы компонентов вектора перемещения и тензора напряжений представляют собой соответственно диагональные матрицы