Напряжения достигающие

Следует избегать применения болтов с эксцентричной головкой и не допускать появления подобных схем нагружения от случайных причин (рис. 266, б), так как при этом величина эквивалентного напряжения достигает (8—10)ар, в зависимости от е.

Изолинии наибольшего из главных напряжений для тех же четырех значений приложенных нагрузок (шаги № 1, 2, 5 и 10) показаны на рис. 8. Величины этого напряжения были нормированы делением на достигнутую к этому моменту величину приложенной к композиту нагрузки дх. Таким образом, значения, приведенные рядом с изолиниями, показывают уровень концентрации напряжений при данной величине внешней нагрузки. Отметим, что наибольшая величина показанного на рис. 8 главного напряжения (на середине отрезка оси х между волокнами) достигается в точке, не совпадающей с точкой максимума октаэдрического касательного напряжения (поскольку минимальное главное напряжение, которое также вносит свой вклад в величину октаэдрического касательного напряжения, достигает своего наибольшего значения вдали от оси х, в то время как максимальное главное напряжение уменьшается лишь ненамного). Рассматриваемая ситуация является именно тем примером, в котором предсказываемая зона начала пластического течения может зависеть от выбранного частного вида критерия текучести. Выше было указано, что в исследованиях Адамса [1, 2] использовался критерий Мизеса.

Важнейшие вопросы теории износа отслаиванием: что определяет глубину, на которой распространяется трещина, и когда трещины распространяются в большей степени параллельно поверхности чем перпендикулярно ей [143], решены в [148] на основе механики линейного разрушения. Проведенный анализ показал, что фактор интенсивности напряжения достигает максимального

Итак, в случае плоского напряженного состояния из числа площадок, перпендикулярных главной площадке с нулевым напряжением, в двух — касательная составляющая полного напряжения достигает максимальной величины, равной половине разности главных напряжений ai и <УЦ. Эти площадки делят двугранные углы между главными площадками с напряжениями ffi и ац пополам. Случаю равенства О] и оц соответствуют нулевые касатель-всех площадках. Эллипс полных напряже-круг, и все площадки являются главными.

Легко видеть, что это выражение с точностью до постоянного множителя совпадает с октаэдрическим касательным напряжением или с корнем квадратным из энергии формоизменения. Следовательно, IV теорию можно трактовать и так: предельное состояние материала (состояние текучести) в окрестности точки тела, независимо от того, находится ли тело в линейном или сложном напряженном состоянии, наступает тогда, когда среднее квадратичное уклонение тензора напряжений от гидростатического напряжения достигает предельной величины, которую можно найти из опыта с линейно напряженным •образцом. На этот факт обратил внимание С. Д. Пономарев 2).

Однако, в конце концов, трещина распространяется без увеличения приложенного напряжения, и в момент начала быстрого самопроизвольного распространения трещины интенсивность напряжения достигает критического значения, соответствующего условиям плоской деформации, т. е. Ki^Klc.

тока при отключении исследуемого напряжения в схеме. Остаточный ток возникает за счет тока базы, и, например, в германиевых триодах с р-п-р переходом падение напряжения достигает нескольких милливольт, что равносильно включению дополнительного источника последовательно с нелинейным элементом. Кроме того, при последовательном включении ряда нелинейных элементов число индивидуальных дополнительных источников питания возрастает

На участке БВ связующее разрушается от сдвига. Из рис. 5.1.12 следует, что сжимающие напряжения повышают прочность связующего при сдвиге. Для учета этого эффекта используем следующую рабочую гипотезу: связующее разрушается, когда удельная работа главного растягивающего напряжения достигает своего предельного значения. В таком случае уравнение для участка БВ имеет вид

Локальные дополнительные растягивающие" усилия, воздействующие на неразрушенные волокна, могут привести к нестабильному росту трещин, так как разрушение второго соседнего волокна приводит к еще более высоким локальным силам, задерживающим сдвиг. Эта задержка сдвига изображена в двух измерениях на рис. 13. Если эти силы распределены равномерно между шестью ближайшими соседями и среднее напряжение на волокне составляет 2,8 ГН/м2 (280 кгс/мм2), локальное приращение растягивающих напряжений при разрыве для всех соседних волокон будет равно 2,8 ГН/м2 (280 кгс/мм2) или 0,45 ГН/м2 v (46,2 кгс/мм2) на одно волокно. Это приращение напряжения достигает максимальной величины при разрушении волокна и снижается до нуля на расстоянии Lc (длина передачи напряжений сдвига) от места разрушения. Аналогичный эффект возрастания растягивающего напряжения был замечен Розеном на стеклянных волокнах.

Величина радиального напряжения достигает максимума для резервуара РВС-5000 по всей окружности радиусом 9,0-9,7 м при радиусе самого резервуара 12 м. Остаточные радиальные напряжения на этом участке достигают 2500 кГс/см2 (250 МПа), т.е. если даже учесть погрешность эксперимента и измерительной аппаратуры (около 5-6 %), величина радиальных напряжений близка к пределу текучести. Соизмеримы также с пределом текучести металла и тангенциальные напряжения (в кольцевом направлении) на участках зоны максимальных напряжений. В направлении к центру, а также к периферии (к стенке), напряжения уменьшаются, причем к центру - более плавно, а к периферии - резко.

Известно несколько способов учета нарушения сплошности отдельных слоев в процессе деформирования материала. Цай [17] не учитывал механического и температурного взаимодействия между монолитными слоями и слоями с нарушенной сплошностью, т. е. принимал, что жесткость последних равна нулю *. Если при нарушении сплошности материал не разрушается, то действующие нагрузки воспринимаются монолитными слоями. Для материала в целом определяется новая матрица жесткости, и напряжения в слоях соответствующим образом перераспределяются. Диаграмма деформирования при этом имеет разрывы. Процесс повторяется до разрушения всех слоев. Предположение отсутствия связи между слоями определяется свойствами рассматриваемого материала. Розен и Доу [15] использовали аналогичный подход, однако принимали, что напряжения, достигающие предельных значений, далее не изменяются, а другие продолжают возрастать. Оба метода приводят к результатам, хорошо согласующимся с экспериментальными.

Самойловым А. И. и др. проведено исследование остаточных напряжений рентгеновским методом в композиции алюминиевый сплав Д16— 48% борного волокна после различных режимов прессования и термической обработки, включая и криогенную [64]. Основные результаты этого исследования приведены в табл. 9. Как во всех композиционных материалах, армированных волокнами с меньшим по сравнению с матрицей коэффициентом линейного расширения, в матрице наводятся растягивающие напряжения, достигающие в отдельных случаях предела текучести сплава Д16 в термически неупрочненном состоянии (табл. 9).

рушение от импульсных напряжений другого знака, чем сообщенные приложенной внешней импульсной нагрузкой, наблюдается также при быстром снятии весьма высоких импульсных нагрузок. Так, свинцовый шар, подвергнутый всестороннему сжатию давлением около ста тысяч am, после быстрого снятия (в течение неск. микросекунд) давления начинает расширяться, при расширении упругая энергия, накопленная при сжатии, переходит в кинетическую энергию. К моменту возвращения к начальным размерам развивается высокая скорость перемещения, инерция перемещающихся частиц оказывается значительно выше их прочностных связей, и шар разрушается от нормальных растягивающих напряжений. Импульсные нагрузки создают также весьма высокие напряжения, достигающие 105 кг/см2. Деформация при нормальных напряжениях 105 кг/см2 имеет существенные особенности. Незначительная степень деформации при таких нагрузках, напр. характеризуемая степенью обжатия 5%, может приводить к упрочнению, обусловливаемому при статическом приложении нагрузки степенью деформации на порядок величины больше (50%). Это объясняется тем, что при высоких импульсных нагрузках и малых обжатиях деформация сосредоточивается в основном в пределах отдельных зерен, внутри к-рых наблюдаются интенсивные сдвиговые явления, а также

Остаточные напряжения и характер их распределения по сечению детали зависят от формы последней, ее материала, а также режима дробеструйной обработки. В поверхностном слое детали возникают значительные сжимающие напряжения, достигающие несколько десятков кГ/мм2, в то время как в остальной части напряжения растягивающие. Первые способствуют упрочнению детали, вторые могут явиться причиной преждевременного выхода ее из строя в процессе эксплуатации и даже в процессе ее дробеструйного наклепа. Оста-

/?с=б5-^-бб, а твердость сердцевины /?с=40. Максимальные напряжения сжатия у поверхности стенки втулки достигают 30 кГ/мм2 и переходят в растягивающие напряжения, достигающие в сердцевине стенки втулки ~ 70 кГ/мм2 (тангенциальные) и 40 кГ/мм* (продольные). После отпуска втулки при 200° С (поверхностная твердость RC— 61 -=- 62 и твердость сердцевины #с=40) величина тангенциальных и продольных растягивающих напряжений уменьшается до 50 и 35 кГ/мм2 соответственно (фиг. 15).

Если считать, что разрушение детали вызывают напряжения, достигающие в опасном сечении предела прочности ав (или истинного сопротивления разрыва SK), то следует искать зависимость предельных нагрузок от наибольших напряжений. В этом случае вводится коэффициент сопротивления разрушению

Если считать, что разрушение детали вызывают напряжения, достигающие в опасном сечении предела прочности ов (или истинного сопротивления разрыва SK), то следует искать зависимость предельных нагрузок от наибольших напряжений. В этом случае вводится коэффициент сопротивления разрушению ke =

1. В обечайке на расстоянии 114—274 мм от плоскости днища возникают наибольшие окружные (растягивающие) напряжения, достигающие 640 кг/см2 на наружной и 700 кг/см2 на внутренней поверхностях. Эти напряжения несколько снижаются у верхнего кольца и весьма значительно у днища.

2. У краев обечайки на наружной поверхности возникают наибольшие меридиональные растягивающие напряжения, достигающие у верхнего кольца 250 кг /см2, а у днища — 140 кг/см2. К середине обечайки напряжения заметно уменьшаются. На внутренней поверхности обечайки зарегистрированы как растягивающие, так и сжимающие меридиональные напряжения меньшей величины.

На такое чрезмерное тепловое расширение полимерных материалов следует обращать внимание при использовании их в сочетании с другими конструкционными материалами в тех случаях, когда они должны работать при значительных колебаниях температуры. Поэтому в пластмассовых изделиях с металлической арматурой, полученных прессованием или литьем при температурах свыше 150° С, после остывания возникают напряжения, достигающие 50% от прочности материала. Для уменьшения теплового расширения искусственных материалов в полимер добавляют определенное количество наполнителя с малым коэффициентом теплового расширения.

Результаты исследования (см. табл. 3) свидетельствуют также о том, что остаточными напряжениями, не оказывающими задает-ного влияния на сопротивление усталости сварных соединений, в нашем случае являются напряжения 3—4 кгс/мм2. Остаточные напряжения, достигающие 10—12 кгс/мм2, могут снижать предел выносливости на 10—15%, а напряжения 20—30 кгс/мм2 на 20— 40%. Снижение усталостной прочности возрастает при наличии концентраторов напряжений (усиление шва, структурная неоднородность и т. п.).