Напряжения холостого

Структура цикла напряжения характеризуется, как уже сказано, значением коэффициента асимметрии г или постоянным отношением напряжений оа и ат. Изменяя значение напряжения и сохраняя отношение о„/ат, будем перемещаться вдоль луча, выходящего из начала координат О. Луч Ое пересекает прямую АС в точке е. Этой точке соответствуют предельные напряжения аае и ате, превышение которых после заданного числа циклов приведет к развитию трещины усталости и разрушению образца.

Если структура цикла такова, что прочность ограничивается разрушением от усталости (а не пластической деформацией), то точка е лежит в пределах отрезка АВ. Пусть цикл напряжения характеризуется составляющими оа и ат, а коэффициент запаса есть п. Тогда точка е имеет ординату поа и абсциссу пот. С другой стороны, ордината точки А

пам синергетики приводит к необходимости определения каждого из критических состояний, как достижение точек бифуркации с дискретной сменой способа поглощения энергии. В первом приближении это означает, что переход через точку бифуркации, например, в момент возникновения трещины должен сопровождаться сменой управляющего параметра и параметра порядка, используемых в описании эволюции дислокационной структуры и характеризующих процесс накопления повреждений до указанного перехода (без нарушения сплошности металла). После возникновения усталостной трещины должен быть использован другой комплекс параметров в описании накопления повреждений в металле, в том числе и в связи с созданием свободной поверхности при подрастании трещины. Параметром порядка в этом случае является комплекс: усталостная трещина—эквивалентное напряжение. Достижение трещиной критической длины при реализуемом уровне эквивалентного напряжения характеризуется второй точкой бифуркации, определяющей момент глобальной деградации системы — полное разрушение элемента конструкции.

По морфологии рельефа излома может быть дана оценка и уровня напряжения, при котором происходило развитие усталостной трещины в лопатках. Развитие разрушения характеризует эквивалентное напряжение, которое интегрально учитывает всю совокупность внешних воздействий, которые вызвали рост усталостной трещины. В общем случае определяемая фрактографически величина эквивалентного напряжения характеризуется следующим соотношением:

величин шага усталостных бороздок. Они соответствуют области малоциклового усталостного разрушения материала. В этом случае для больших сечений массивных конструкций зависимость шага усталостных бороздок от эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения характеризуется показателем степени те = 2, поскольку следует рассматривать нагружение с постоянной деформацией. Поэтому можно записать (см. главу 5):

8. Снижение предела выносливости вследствие наложения коррозионного фактора на переменные напряжения характеризуется коэф-

Из графика видно, что напряжение в корневом сечении лопатки (? = 0) быстро убывает с уменьшением коэффициента т. Однако при значениях m < 1 максимум напряжения смещается от корневого сечения в вышележащие. Например, при т = 0,1 в корневом сечении величина напряжения характеризуется цифрой приблизительно 1,2, а на расстоянии ? = 0,1 от корня напряжение возрастает в 2 раза, после чего с увеличением ? напряжение падает. Поэтому желательно, чтобы т было ^0,8. В случаях, когда т ^ 1, опасным сечением является корне- ' Х^ [т =0,1 вое, и тогда часто можно ограничиться расчетом напряжения только в этом сечении. Если же /га<1, то необходимо строить кривую напряжений по высоте лопатки, так как опасное сечение смещается вдоль по лопатке тем больше, чем меньше т.

16.3.5.3. Отстройка рабочих лопаток от резонанса. Опасность вибрационной поломки возникает только при работе лопаток в условиях резонанса или вблизи него. Мерой отличия круговой частоты возмущающей силы Q от круговой частоты собственных колебаний лопатки р выступает их отношение а = Q.Iр. Влияние отношения а на напряжения характеризуется динамическим коэффициентом

Критерий интенсивности напряжений выводится при помощи уравнений поля упругих напряжений перед трещиной, содержащих С1"1/8. Этот критерий напряжения характеризуется коэффициентом интенсивности напряжения К. Для однородно напряженной бесконечной пластины

Очевидно, что девиатор напряжения характеризуется лишь пятью независимыми величинами. Величину

назначение электродов; 5 — обозначение толщины покрытия; 6 — группа электродов; 7 — группа индексов, указывающих характеристики наплавленного металла и металла шва по ГОСТ 9467—75, ГОСТ 10051-75 или ГОСТ 10052—75; 8 - обозначение вида покрытия; 9 — обозначение допустимых пространственных положений сварки или наплавки; 10 — обозначение рода применяемого при сварке или наплавке тока, полярности постоянного тока и номинального напряжения холостого хода источника питания сварочной дуги переменного тока частотой 50 Гц; 11 — обозначение стандарта ГОСТ 9467—75; 12 — обозначение стандарта на типы электродов.

Габаритные размеры и масса источника питания определяются и первую очередь произведением напряжения холостого хода на силу номинального тока. У источников питания с падающими внешними характеристиками ?/хх чаще всего в 2 раза больше [7Д. У источников с пологопадающими характеристиками ?7ХХ лишь немного больше С/д. Поэтому масса последних значительно меньше (в среднем в 1,5 раза), а к. п. д. выше. Применение источников питания с пологопадающими внешними характеристиками в значительной мере упрощает подбор режима сварки, а также упрощает аппаратуру для сварки и наплавки электродами, имеющими переменное поперечное сечение.

При этом среднее значение напряжения холостого хода выпрямителя непосредственно зависит от напряжения на трансформаторе:

На рис. 79 приведена электрическая схема установки типа УДГ, где показаны основные элементы. Сварочный трансформатор СТ типа ТРПШ позволяет автоматизировать работу установки; режим сварки регулируют путем изменения величины постоянного тока в обмотке подмагничивания ОУ. Управляющим сигналом является потенциал с движка потенциометра R3, который изменяет режим работы транзистора 77. Ток, пропускаемый этим транзистором, усиленный магнитным усилителем МУ, поступает на обмотку управления ОУ. В случае обрыва дуги на электродах напряжение возрастает до напряжения холостого хода источника питания, в результате чего срабатывает реле Р и подключает в работу осциллятор для возбуждения дуги вновь.

Источники сварочного тока с падающей характеристикой необходимы для облегчения зажигания дуги за счет повышенного напряжения холостого хода, обеспечения устойчивого горения дуги и практически постоянной проплавляющей способности дуги, так как колебания ее длины и напряжения (особенно значительные при ручной сварке) не приводят к значительным изменениям сварочного

выполнением требований к электробезопасности электросварочного оборудования надежной изоляцией, применением защитных ограждений, автоблокировки, заземлением электрооборудования и его элементов, ограничением напряжения холостого хода источ-никое питания (генераторы постоянного тока до 80 В, трансформаторы до 90 В);

Через выпрямитель усиленного электродренажа, включенный между трубопроводом и рельсом, при. малом вторичном напряжении трансформатора могут течь блуждающие токи от трубопровода к рельсу, если отрицательное напряжение трубопровод — рельс больше первоначального напряжения холостого хода этого выпрямителя. Такое состояние обнаруживается по отклонению вольтметра защитной установки в противоположную сторону, причем через установку может протекать очень большой ток. Перегрузка установки в таком случае предотвращается соответствующей автоматической схемой. Реле максимального тока вызывает срабатывание другого реле, которое разъединяет выходную цепь тока трубопровод — защитная установка — рельс и при необходимости обеспечивает прямое соединение трубопровод — рельс. При помощи настраиваемого часового механизма разъединительное реле включается снова. В итоге станция продолжает работать. Число произошедших отключений указывается на счетчике. Это позволяет контролировать 'работу станции и дает представление о частоте отключений и тем самым о неполадках в работе электрифицированной железной дороги.

Дуга весьма устойчива и эластична. Время восстановления напряжения в генераторе СГП-1 до 25 в не более 0,01 сек., а до напряжения холостого хода — 0,02 сек. Низкое напряжение холостого хода благоприятно сказывается на уменьшении габаритов генератора с поперечным полем, не отражаясь на условиях зажигания дуги, благодаря особой форме внешней характеристики.

При согласном включении вторичной обмотки трансформатора и реактивной катушки последняя участвует в создании напряжения холостого хода, что даёт возможность сократить расход меди на вторичную обмотку по сравнению с трансформатором типа СТЭ.

Порядок включения: 1) запустить генераторы и установить одинаковые напряжения холостого хода; 2) отрегулировать генераторы на приблизительно одинаковые токи; 3) включив рубильники, произвести параллельное соединение и следить за показаниями амперметров.

Стандартом установлено также деление электродов в зависимости от рода и полярности применяемого при сварке тока, номинального напряжения холостого хода используемого источника питания сварочной дуги переменного тока частотой 50 Гц. Это деление предусматривает следующие обозначения: