Напряжения последние

Величина G достигает критического значения (Gc), когда критическое значение получит произведение /а2 (длина трещины, умноженная на квадрат напряжения), поскольку отношение п/Е для данного материала — величина постоянная.

В современной методике расчета из двух напряжений за основные в большинстве случаев приняты контактные напряжения, поскольку в пределах заданных габаритов колес а„ остаются постоянными, а о> можно уменьшить, увеличивая модуль. При определении реакций в опорах для расчета валов и подбора подшипников распределенную нагрузку, действующую в зацеплении, заменяют сосредоточенной нормальной силой Р„, приложенной в середине зубчатого венца в полюсе зацепления и направленной по линии зацепления как общей нормали к рабочим поверхностям зубьев.

В представленных уравнениях коэффициенты интенсивности напряжения характеризуют поле упругих напряжений, когда при приближении к вершине трещины возникает неопределенность в оценке уровня напряжения, поскольку при приближении к вершине формально уровень напряжения становится больше предела прочности материала. Математически указанная неопределенность устранена, например, Г. П. Черепановым [53].

В случае нагрева пластическое затупление трещины начинается при более низком уровне напряжения, поскольку нагрева оказывается достаточно, чтобы частично устранить влияние остаточных напряжений и облегчить начало скольжения в пределах зоны пластической деформации при более низком уровне напряжения. В результате материал способен начать разрушения при более низком уровне напряжения и не может реализовать свою вязкость разрушения, как это было при комнатной температуре.

сравнению с реальной величиной эквивалентного напряжения, поскольку были сделаны допущения, которые исключили необходимость использования соответствующих поправок, в том числе и на геометрию фронта трещины. Следует также подчеркнуть, что рассматривались минимальные величины скорости роста трещины и эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения.

Изолинии наибольшего из главных напряжений для тех же четырех значений приложенных нагрузок (шаги № 1, 2, 5 и 10) показаны на рис. 8. Величины этого напряжения были нормированы делением на достигнутую к этому моменту величину приложенной к композиту нагрузки дх. Таким образом, значения, приведенные рядом с изолиниями, показывают уровень концентрации напряжений при данной величине внешней нагрузки. Отметим, что наибольшая величина показанного на рис. 8 главного напряжения (на середине отрезка оси х между волокнами) достигается в точке, не совпадающей с точкой максимума октаэдрического касательного напряжения (поскольку минимальное главное напряжение, которое также вносит свой вклад в величину октаэдрического касательного напряжения, достигает своего наибольшего значения вдали от оси х, в то время как максимальное главное напряжение уменьшается лишь ненамного). Рассматриваемая ситуация является именно тем примером, в котором предсказываемая зона начала пластического течения может зависеть от выбранного частного вида критерия текучести. Выше было указано, что в исследованиях Адамса [1, 2] использовался критерий Мизеса.

в пределах которого сдвиговое напряжение постоянно, 012 = k. Распределение растягивающего напряжения 022 вдоль первого неразрушенного элемента перед кончиком трещины также показано на рис. 5. Заметим, что, если бы произошло расслоение между последним разрушенным листом и первым неразрушенным, хотя сокращение последнего разрушенного листа затруднено вследствие трения между этими двумя листами, получилось бы весьма похожее, но менее опасное распределение напряжения, поскольку нормальное напряжение ац растягивающее. Если бы, конечно, образовалась щель между этими двумя листами, то в зоне расслоения нагрузка не передавалась бы и распределение напряжения в первом неразрушенном листе было бы совсем другим и величина напряжения была бы существенно ниже. Оценка локальной концентрации напряжения для этого случая расслоения была сделана Ван-Дайком и Хеджепесом [36] на основе сдвигового анализа; они нашли, что коэффициент не превышает ~ 1,33.

Для определения распределения напряжения перед трещинами в слоистых композитах с упругими и пластичными матрицами ранее использовались и другие приближенные рассмотрения на основе сдвигового подхода. Для упругих матриц было найдено [13, 14], что растягивающее напряжение в первом элементе с каждой стороны трещины, объединяющей все соседние разрушенные элементы, представляется степенным рядом с отрицательными показателями, которые могут быть легко найдены численными методами. Полученное в результате распределение сг22 вдоль неразрушенного элемента у кончика трещины также показано на рис. 4. Поскольку при сдвиговом анализе рассматривается только равновесие в среднем, то нет никакой сингулярности в распределении напряжения для очень малых х1 и xz.

Характер зависимости «приведенной» скорости от напряжения определяет зависимость скорости деформации е от напряжения, поскольку

Характер зависимости «приведенной» скорости от напряжения определяет зависимость скорости деформации ё от напряжения, поскольку

Предположение об отсутствии взаимодействия между волокнами при чистом изгибе может быть подтверждено следующим рассуждением. Предположим, что мы вырезали из бруса продольный элемент в виде прямоугольного параллелепипеда (рис. 12.4), одна из граней которого выходит на поверхность. На этой грани нет никакой, в том числе нормальной, поверхностной нагрузки. Следовательно, не действует нормальное напряжение и на нижнюю грань элемента, обращенную внутрь бруса, так как такое напряжение нечем было бы уравновесить, если предполагать, что на торцах и боковых гранях элемента не действуют вертикальные касательные напряжения, поскольку в деформированном брусе сохраняется ортогональность линий сетки и, следовательно, нет сдвигов. Выделяя аналогичный элемент под ранее рассмотренным и применяя к нему такие же рассуждения, придем и по отношению к нему к аналогичному выводу. Продолжая этот процесс, обследуем элементы по всей толщине бруса. Так как первый эле-

Заготовка должна быть равномерно нагрета по всему объему до требуемой температуры. Разность температур по сечению заготовки приводит к тому, что вследствие теплового расширения между более нагретыми поверхностными слоями металла и менее нагретыми внутренними слоями возникают напряжения. Последние тем больше,

Генераторы — устройства, преобразующие какой-либо вид энергии в электрическую. В электронике под термином генератор обычно понимают преобразователь энергии постоянного тока в энергию переменного тока. По форме переменного напряжения на выходе различают генераторы синусоидального (гармонического) напряжения и генераторы несинусоидального напряжения. Последние могут быть генераторами прямоугольных импульсов пилообразного напряжения, треугольных импульсов и т. д. Кроме того, генераторы подразделяют на группы по частотному диапазону: низкой частоты, высокой частоты и СВЧ. Генератором тока обычно называют генератор с большим внутренним сопротивлением, у которого ток в нагрузке слабо зависит от ее сопротивления.

Следует учитывать, что в поверхностном слое могут возникнуть не только нормальные напряжения растяжения — сжатия, но и касательные напряжения. Последние особенно характерны при механической обработке поверхностей, когда имеется тангенциальная составляющая полной силы резания.

Генераторы — устройства, преобразующие какой-либо вид энергии в электрическую. В электронике под термином генератор обычно понимают преобразователь энергии постоянного тока в энергию переменного тока..По форме переменного напряжения на выходе различают генераторы синусоидального (гармонического) напряжения и генераторы несинусоидального напряжения. Последние могут быть генераторами прямоугольных импульсов пилообразного напряжения, треугольных импульсов и т. д. Кроме того, генераторы подразделяют на группы по частотному диапазону: низкой частоты, высокой частоты и СВЧ. Генератором тока обычно называют генератор с большим внутренним сопротивлением, у которого ток в нагрузке слабо зависит от ее сопротивления.

Взаимосвязь макронапряжений с технологическими факторами. Технологические факторы (методы и режимы обработки, геометрия и износ режущего инструмента, СОЖ и др.) оказывают большое влияние на величину и знак остаточных напряжений. Точение обычно вызывает появление растягивающих напряжений величиной до 30—70 кгс/мм2, глубина распространения их находится в пределах от 50 до 200 мкм в зависимости от условий обработки. При фрезеровании возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, последние более характерны для попутного фрезерования жаропрочных сплавов. Фрезерование титановых сплавов чаще всего сопровождается образованием сжимающих напряжений. В процессе шлифования, как правило, создаются растягивающие напряжения. Величина и знак макронапряжений после механического полирования зависят от предшествующей обработки, но в большинстве случаев полирование способствует наведению незначительных сжимающих напряжений (до 20— 30 кгс/мм2).

При резком охлаждении обода в колесе появляются значительные внутренние напряжения. Последние должны быть устранены, так как работа колеса происходит в усло-

Теоретически все элементы конструкции ротора, находящиеся в одной перпендикулярной валу плоскости, имеют одинаковые температуры и расширения их не должны вызывать внутренних термических напряжений. В действительности температура обечайки ниже, чем ребер, по следующим причинам. Снаружи обечайка дополнительно охлаждается воздухом. Температура газов внутри также ниже средней, поскольку присосы периферийных уплотнений сосредоточены возле обечайки. Под воздействием разности температур в ребрах возникают сжимающие, а в обечайке растягивающие напряжения. Последние приводят к довольно распространенным на электростанциях трещинам по сварке или разрывам обечаек. Кроме того, внутренние напряжения могут быть причиной коробления ротора.

Зная величины напряжений на границах участков, легко определить (если это необходимо) напряжения на любом промежуточном радиусе. В виде примера это сделано для радиусов xlm = 250 мм и х2т = 450 мм. В табл. 10 вычислены (в двух последних строках) коэффициенты аир для этих радиусов, в табл. 11 — напряжения. Последние определяют при помощи формул (243) и (244) по истинным напряжениям на внешнем радиусе данного участка. Кривые напряжений по радиусу диска построены на рис. 175, уточненный расчет диска (с учетом необходимого натяга при посадке диска на вал) дан в § 55.

Говард пытается описать движение среды посредством изучения поля скорости как функции пространства и времени. Для получения уравнения относительно скорости необходимо определить напряжения. Последние выбираются в виде линейной функции пространственных производных скорости и в виде гомогенной квадратичной функции компонент скорости. Определенная таким образом функциональная зависимость может рассматриваться в качестве первых членов бесконечного ряда, который при необходимости может быть раскрыт и дальше.

слоями возникают напряжения. Последние тем больше, чем больше разность температур по сечению заготовки, и могут возрасти настолько, что в центральной зоне с растягивающими напряжениями при низкой пластичности металла образуются трещины. Разность температур по сечению увеличивается с повышением скорости нагрева, поэтому существует допустимая скорость нагрева. Наибольшее время требуется для нагрева крупных заготовок из высоколегированных сталей из-за их более низкой теплопроводности. Например, время нагрева слитка массой ~ 40 т из легированной стали составляет более 24 ч.

тодной плотности тока, характеризуются напряженной структурой и большим запасом энергии, которая образуется из-за упругого смещения атомов от их равновесного положения. Силы, стремящиеся возвратить смещенные атомы в их равновесное состояние, и есть внутренние напряжения. Последние растут с увеличением толщины покрытий. Растягивающие внутренние напряжения приводят к уменьшению усталостной прочности.