Напряжения соответствующие

го сплава Д16Т. Область 1 до достижения максимального напряжения соответствует докритическому (стабильному) развитию трещины, а об-

Машинное значение, имитирующее величину зазора у0, подается на вход интегросумматора 5 через входной коэффициент ?2 от источника постоянного напряжения. Знак постоянного напряжения «+» соответствует положительному значению уа — зазору, знак «—» отрицательному значению уй — предварительному натягу.

Коэффициент k2 в процессе выполнения работы студент настраивает самостоятельно в режиме «Подготовка». Порядок выполнения операций при настройке коэффициента описан в приложении к лабораторной работе № 1 (с. 18). Потенциометр, на котором настраивают коэффициент, подсоединяют к источнику постоянного напряжения, его знак соответствует знаку уа в таблице исходных данных.

какой-либо характеристики сопротивления развитию трещины R от ее длины. На практике чаще всего за R принимают энергетический параметр сопротивления распространению трещины G (см. уравнения (2.1.11), (2.1.12)). По мере развития трещины при повышении нагрузки увеличивается размер зоны пластической деформации у вершины трещины и повышается сопротивление металла разрушению. На рисунке 2.1.11 показан пример /?-кривой для образцов шириной 100 мм с центральной трещиной из алюминиевого сплава Д16Т. Область 1 до достижения максимального напряжения соответствует докритическому (ста-для сплава Д16Т бильному) развитию трещины, а об-

Максимальное значение контактного напряжения соответствует средней линии площадки и равно

Истинное сопротивление отрыву (SK = PK/FK). Эта величина напряжения соответствует моменту разрушения образца, однако нельзя •сказать, что она характеризует предельную прочность металла. Обусловлено это тем, что, как отмечалось выше, величина усилия Рк существенно зависит от жесткости машины: с уменьшением жесткости значение Рк растет, в результате фиксируется заниженное значение SK (см. рис. 1.15). Кроме того, расчет SK предполагает, что в момент разрушения в шейке действует схема одноосного растяжения, хотя на самом деле возникает объемное напряженное состояние [1, 3], которое вообще нельзя охарактеризовать одним нормальным напряжением. Однако принципиальная возможность расчета величины гидростатической компоненты показана в работах [3, 7, 50, 51] и проанализирована в разделах 4.1 и 4.2.

прочности соединения детонационного покрытия из А1203 с основным металлом — ниобием. Склеивание производили расплавом стекла. При помощи микрорентгеновского спектрального анализа оценивали глубину проникновения стекла в покрытие. Увеличение глубины пропитки сопровождается не только ростом .разрушающего напряжения (рис. 4.15), но и изменением характера разрушения. При незначительной глубине проникновения стекла в покрытие малому значению напряжения соответствует чисто когезионный характер отрыва. Увеличение времени пропитки, а следовательно, и глубины проникновения стекла в покрытие сопровождается ростом величины разрушающего напряжения и сменой характера отрыва сначала на промежуточный, а затем на чисто адгезионный. При этом разрушающее напряжение максимально и является реальным значением прочности соединения покрытия с основным металлом [15].

Следует подчеркнуть, что полученная величина эквивалентного напряжения соответствует уровню одноосного напряжения пульсирующего цикла нагружения в образце из того же материала, в котором выявлена эквивалентная закономерность роста усталостной трещины.

Процессы механического разрушения полимерных материалов. Процессы, вызывающие разрушение нагруженного полимерного материала, представляют собой процессы разрыва внутримолекулярных химических связей в результате тепловых флуктуации, т. е. процессы термодеструкций полимерных цепей, активированные механическими напряжениями. Для полимерных материалов температурно-временная зависимость прочности определяется кинетикой постепенного флуктуационного разрыва химических связей. По данным Э. Е. Томашевского, энергия активации процесса разрушения полимеров, уменьшающаяся под действием напряжения, соответствует энергии активации термодеструкции; при этом величина Ua в уравнении (4) представляет собой энергию активации процесса термодеструкции Et полимерных цепей в ненапряженном полимере, равную энергии химической связи между атомами в полимерной цепочке (табл. 2).

ждой величине напряжения соответствует своя определённая минимальная длина волны, определяемая из уравнения

При малых размерах датчика электромагнитного тензометра необходимо дополнительное усиление на выходе мостика. Выход моста (см. схему фиг. 165, в) питает усилитель через потенциометр, а выход усилителя питает шлейфы через избирательную схему, при которой определённому знаку напряжения соответствует отклонение шлейфа в определённую сторону. Подача низкого напряжения на вход усилителя даёт возможность установить шлейф на нуль. Для статических измерений вместо шлейфа осциллографа включается стрелочный гальванометр.

Очевидно, что в рассматриваемом случае напряжения, соответствующие пределу ползучести, будут значительно меньше, чем, например, при 1% деформации за 300 ч. Чем выше температура и меньше допускаемая деформация, тем меньшее значение имеет предел ползучести.

При осевом нагружении стержня в его поперечных сечениях возникают нормальные напряжения сжатия, которые возрастают по мере увеличения нагрузки. Нормальные напряжения, соответствующие критической силе, называются критическими:

В гонке бифуркации уэфф=0. Тогда и0-уст=0. Это равенство является условием автомодельное™ разрушения и самоорганизации диссипативных структур. При таком подходе удается выделить пороговые напряжения, соответствующие фрактальные объекты и интервал изменения их фрактальной размерности.

Мои;но показать, что главные напряжения, соответствующие решению (28.3), удовлетворяют условию Треска — Сен-Венана - а <-. ai:,.-^ вт, причем знагг равенства имеет место лишь при у ^ о, l'
В приближенном расчете можно считать, что напряжения, соответствующие поперечной силе, распределены равномерно по

площади сечения, а напряжения, соответствующие Мг — изменяются по линейному закону, как при кручении. Тогда

Рассматривая равновесие частей балки, расположенных слева и справа от сечения, видим, что в поперечных сечениях должны действовать изгибающий момент Ма и поперечная сила Q. Из этого следует, что в рассматриваемом случае в точках поперечных сечений действуют не только нормальные напряжения, соответствующие изгибающему моменту, но и касательные напряжения, соответствующие поперечной силе.

напряжения, соответствующие этим перемещениям, таковы:

б) По табл. 8.5 допускаемые контактные [о]//д и изгибные [O]FQ напряжения, соответствующие числу циклов напряжений Nяо и Np^: для материала зубьев колеса

б) По табл. 8.5 допускаемые контактные [а]яо и изгибные [а]^0 напряжения, соответствующие числу циклов напряжений NHO и Л^0, при закалке т.в.ч. по контуру зубьев (предполагая, что т/е>3 мм):

Минимальный коэффициент безопасности имеет продольный (0°) слой при нагружении в поперечном направлении. На рис. 18 показана предельная поверхность, построенная для рассматриваемого материала. Как отмечалось, в качестве ах, Оу ти %ху принимаются средние действующие напряжения, которые вычисляют по формулам <зх = =Njh, ау = Njh tmxy = Nxylh, где h — общая толщина материала. Как видно, средние напряжения, соответствующие заданным в этом примере усилиям, удовлетворяют условию прочности.