Напряжения указанные

В случае машин напряженного класса, вроде транспортных, задача сложнее. Требования габаритных размеров и массы заставляют повышать расчетные напряжения, вследствие чего вероятность поломок увеличивается. Однако непрерывное совершенствование упрочняющей технологии и уточ-^ нение методов расчета позволяют и в данном случае устранить или значительно отодвинуть прочностные лимиты долговечности.

Введение симметричной выборки на противоположной стороне бруса (рис. 50, в), несмотря на уменьшение сечения, снижает напряжения вследствие устранения изгибающего момента.

дополнительные силы1 и напряжения вследствие неточности изготовления, монтажа и установки (например, повышенные кромочные давления из-за несоосности или перекосов опор);

На рис. 53, г изображена торсиорессора 3, служащая для упругой передачи крутящего момента от вала 4 к валу 5. Как и. во всех, пружинных деталях, в торсиорессорах принимают повышенные расчетные напряжения, вследствие чего не исключена их поломка при превышении расчетного режима, например при возникновении крутильных колебаний. ' Для предупреждения перегрузки рессору заключают в шлицевую втулку 6, установленную в тех же шлицах, что и рессора, но с большим окружным зазором. Торсиорессора работает на нормальном режиме. При превышении расчетного крутящего момента нагрузку воспринимает втулка, что предупреждает поломку рессоры. Если же рессора сломается, то кру-тящнй момент передает втулка, хотя и с пониженной упругостью.

напряжения вследствие закона парности возникают и в продольных сечениях бруса (рис. 2.45).

Оболочковая форма, заформованная в сыпучей огнеупорный материал, нагревается изнутри, со стороны рабочей полости быстрее, чем снаружи через слой формовочного материала. Чтобы в стенке формы не возникли термические напряжения вследствие одностороннего нагрева, начальную температуру печи и скорость нагрева выбирают из условия равномерного нагрева оболочковой формы. Для кварцевых материалов эта скорость равна 100°С/ч. После нагрева до 900 - 1000°С дают выдержку для завершения процесса прокалки. Общая продолжительность прокаливания формы 6 - 8 ч. Если сыпучий огнеупорный материал имеет полиморфные превращения при нагреве, протекающие с изменением объема (кварцевый песок, см. рис. 105), то возможно появление напряжений и трещин в оболочковых формах. Поэтому целесообразно прокаливать оболочки отдельно, а затем горячую оболочку формовать в нагретый огнеупорный материал.

Адгезия двух тел определяется близостью их полярностей, то есть интенсивностью молекулярных взаимодействий в этих телах и их совместимостью, то есть взаимной растворимостью, а также способностью к взаимному диффузионному проникновению частиц. При образовании полимерных покрытий вследствие усадки в плёнке возникают касательные напряжения, возрастающие с повышением толщины-нокрытия. Причиной нарушения адгезии часто являются не только эти внутренние напряжения, но и термические напряжения вследствие разности коэффициентов теплового расширения плёнки и подлож-_ки. Если плёнкообразующее вещество или клей в текучем состоянии проникает в глубокие неровности поверхности или поры подложки, то после отверждения

Как видно, бесконечно узкое отверстие (г = 0) создает наибольшую концентрацию (аа — 3,0). При этом неравномерность распределения напряжения с увеличением диаметра 2г уменьшается. Таким образом, увеличение напряжения вследствие влияния концентратора тем сильнее, чем он острее, т. е. решающее значение имеют не размеры, а форма концентратора. В этом смысле тонкие, волосяные трещины и отверстия не менее опасны, чем видимые крупные дефекты структуры материала.

В охлаждаемых дисках газовых турбин могут возникнуть существенные напряжения вследствие неравномерности их температурных полей. Большие температурные напряжения могут возникнуть также в роторе паровой турбины при маневрировании (особенно при пуске и реверсе). Таким образом, изменение режима работы турбины необходимо производить в строгом соответствии с инструкцией по эксплуатации, учитывающей указанные обстоятельства.

Как отмечено выше, каждая частица может для простоты рассматриваться как дефект внутри матрицы и, таким образом, как инициатор трещины. К этому утверждению приводят два факта. Во-первых, у источников разрушения часто наблюдались крупные неоднородности, которые случайно объединялись в процессе изготовления. Во-вторых, известно, что включения второй фазы увеличивают напряжения вследствие различия в термическом расширении и в упругих свойствах включений и матрицы [27, 57]. Согласно такому упрощенному подходу, частица, действуя как концентратор напряжений, вызывает появление трещины, которая в конечном итоге и приводит к разрушению.

Дислокационный критерий [81] и модель нагружения волокна [57] пригодны для карбидных пленок по границам зерен, но не объясняют эффекта размера, присущего более равноосным частицам. В работе [41] отмечены несколько особенностей, которые могут способствовать преимущественному растрескиванию частиц наибольшего размера, а именно: а) упругая энергия деформации, накопленная частицей^при нагружении, пропорциональна объему частицы [43] и б) легкость поперечного скольжения заблокированных дислокаций и уменьшение напряжения вследствие этого могут быть функцией диаметра частицы [68]. Пока еще имеется

касательные напряжения. Указанные грани являются главными площадками, а действующие по ним нормальные напряжения — главными напряжениями. Эти напряжения обозначаются а1( аа, аа, причем at > сг2 > а3.

войобмоткиэти характеристики, как и в короткоза-мкнутых двигателях, могут сильно варьировать. На фиг. 30 показана кривая Mrf = f(s) для двигателя с латунной и медной TOS пусковыми обмотками. При выборе формы пусковой характеристики синхронного двигателя необходимо предусмотреть достаточную величину пускового момента при s = 1 и достаточный под-синхронный момент при s = 0,05, т. е. при 95% синхронной скорости. Лишь соответствующее значение подсинхронного момента обеспечивает успешное впадение двигателя в синхронизм. Практически заводы могут обеспечить в синхронных двигателях мощностью от 7,5 до 150 квт значения вращающих моментов в процентах при пуске от номинального напряжения, указанные в табл. 1. Торможение синхронных двигателей практически можно осуществить лишь двумя способами—противовключением как асинхронного и динамическим торможением. Из-за больших толчков тока в сети противовключение применяется очень редко, преимущественно в приводах непрерывных прокатных заготовочных станов с последующим реверсом для вытягивания застрявшей раскатки. При динамическом торможении отключённая от сети обмотка статора машины, возбуждённой со стороны ротора постоянным током, включается на особый реостат. Рекуперативная работа на сеть в качестве синхронного генератора возможна лишь при синхронной скорости, а потому практического значения для торможения электропривода в обычных схемах не имеет.

2.3.4. При определении местных максимальных условных упругих напряжений в зонах концентрации (в отверстиях, резьбах, пазах, галтелях, буртах и усилениях сварных швов и т. д.) учитываются напряжения, указанные в п. 2.3.3; температурные местные напряжения (вне зон действия краевых сил), возникающие в оболочках только вследствие радиальных градиентов температур и разности коэффициентов линейного расширения основного ме-

1.1.10. Для стального литья значения номинального допускаемого напряжения, указанные в табл. 1, должны быть уменьшены:

орты координатных осей). Уравнения Рейнольдса легко получаются из общих уравнений гидромеханики вязкой жидкости как уравнения медленных движений (7), причем роль вибрационных объемных сил играют турбулентные напряжения; указанные уравнения описывают движение как бы иной, «более вязкой», по сравнению с исходной, жидкости. Решение уравнений быстрых движений в данном случае представляет огромные трудности, в связи с чем, как указывалось в п. 3, замыкающие зависимости w = w (U, Р), т. е. виброреологические соотношения, часто задают в виде полуэмпирнческих формул.

На рис. 5.11 приведены результаты испытаний на ползучесть до разрушения тонкостенных цилиндрических образцов из углеродистой стали с 0,14 % С (часть результатов показана на рис. 4.11) под действием растяжения и внутреннего давления. На этом рисунке показана диаграмма, характеризующая 100-часовую длительную прочность по отношению к двум главным напряжениям — осевому az и тангенциальному ста. Если рассматривать начальные напряжения, то область Ое/Д? — 0~^1 (ое/о* = 0 — простое растяжение) соответствует эквивалентному напряжению Мизеса; эта область показана в виде круга сплошной линией. Область ае/<т2 = l-i-2 (<й'ъ1аг = 2 — внутреннее давление) соответствует эквивалентному напряжению Треска или максимальному главному напряжению; эта область показана в виде квадрата сплошной линией. Если на этом графике обозначить экспериментально определенные точки, характеризующие начало третьей стадии ползучести, то можно отметить, что в интервале ae/crz = = 0-4-2 (соответствующем полной амплитуде напряжения) указанные точки почти совпадают с областью, соответствующей эквивалентному напряжению Мизеса; эта область показана в виде круга штриховой линией.

3. Для стали марки 20 с стт < 220 МПа допускаемые напряжения, указанные в настоя-

4. Для стали марки 10Г2 с <Тд_2< ^80 МПа допускаемые напряжения, указанные в настоящей таблице, умножают на отношение а0 2/280.

допускаемые напряжения, указанные в настоящей таблице при температурах до 550 °С, умножают на отношение ад 2/240.

4. Для стали марки 08Х18Н10Т с OQ 2 < 210 МПа допускаемые напряжения, указанные в настоящей таблице, умножают на отношение о~п 2/210.

Указанные значения ширины интервалов относятся к напряжению, соответствующему границе между четвертым и пятым интервалами, которое называется «опорным напряжением». При нулевом положении переключателя «сдвиг» опорное напряжение равно номинальному напряжению сети и указанные значения ширины интервала соответствуют отклонению напряжения от номинального.