Напряжения значительно

где «z и пг—коэффициенты запаса, определяемые по формулам (15.6) и (15.7) в предположении, что действуют соответственно только нормальные а или только касательные т напряжения. Зависимость (15.8) подтверждается рядом опытов. Из нее можно найти искомый коэффициент запаса прочности для сложного напряженного состояния:

В этом выражении К — критическое значение безразмерного напряжения, зависимость которого от безразмерной длины трещины С показана кривой / на рис. 27.1. Перемещение v*(x), входящее в (4.6), вычислено с учетом третьего дополнительного условия (§ 4), а именно

Величина остаточного удлинения после разрыва образца, выраженная в процентах, обозначается 6. Соответственно остаточное уменьшение площади поперечного сечения шейки после разрыва образца в процентах обозначается г>. Величины б (%) и i) (%) наряду с а„ и ат являются важными характеристиками механических свойств материала. Они приводятся в справочной литературе для каждого сорта стали или другого конструкционного материала. Если при нагружении напряжение превысит предел упругости, т. е. если конечная точка процесса нагружения расположится правее точки В, то зависимость напряжения от удлинения при снятии нагрузки не совпадет с зависимостью, соответствующей периоду нагружения. Такой процесс нагружения до точки К и последующей разгрузки показан линией OABCDK.K', снабженной стрелками, указывающими направление изменения напряжения. Зависимость о = а (е) при снятии нагрузки (т. е. отрезок /С/С') практически прямолинейна и изображается линией, параллельной прямолинейному участку О А, соответствующему первому нагру-жению образца.

Эксперименты по релаксации заключались в следующем. На различных уровнях напряжения а вдоль заданной петли гистерезиса деформирование приостанавливалось и величина деформации е с помощью электронной системы контроля удерживалась постоянной (Ае = ±10~~ ). При этом отдельные кривые релаксации напряжения ard (t) были записаны в течение t = 400 с с высокой чувствительностью (на самопишущем приборе 1 см = 1 МПа; для сравнения отметим, что амплитуда напряжения а„ = 200 МПа при ера = 1,5 X X 10~ ). Опыты по релаксации такого характера проводились с точки (В') до уровня (А) вдоль петли гистерезиса (рис. 1, а, справа). Для всех уровней напряжения зависимость In ( — ard) от а„>( была линейна. Из наклонов этих прямых определены экспериментальные актива-ционные площади Ае из соотношения

Линия, характеризующая при однократном изменении амплитуды напряжения зависимость относительной потери долговеч-

Нетрудно убедиться, что для рассмотренных материалов '(см. рис. 4.25) имеется удовлетворительное качественное соответствие расчетных и приведенных выше, полученных экспериментальным путем данных. Количественное различие экспериментальных данных с полученным расчетом в соответствии с упругой моделью обусловлено, видимо, тем, что в этой модели не учтены: внутренние напряжения; зависимость скорости роста кристаллитов от совершенства материала; процесс, вызывающий при высоких дозах вторичный радиационный рост; изменение коэффициентов теплового расширения при облучении, а следовательно, и текстурных коэффициентов.

Поскольку рекомендуемые допускаемые напряжения для случая долговременной нагрузки очень малы (см. гл. 2), будем считать, что пластмассам в этом случае присуща высокая эластичность в чистом виде и что зависимость деформации от напряжения линейна. Предполагая линейную зависимость скорости деформации от напряжения, зависимость между напряжением, деформацией и скоростью деформации при одноосном напряженном состоянии можно выразить следующей формулой:

Белый свет в поляризаторе 580 Беляева гипотеза строения 282 Бетон — Коэффициент понижения допускаемого напряжения — Зависимость от гибкости 335 1— Коэффициент Пуассона 20

— Коэффициент понижения допускаемого напряжения — Зависимость от гибкости 335

— Коэффициент понижения допускаемого напряжения -^ Зависимость от гибкости 335

— Коэффициент понижения допускаемого напряжения — Зависимость от гибкости 335

В большинстве случаев от изделия требуется жесткость. Для придания изделию необходимой жесткости конструктор выбирает надлежащую площадь и форму поперечного сечения детали. При этом обычно оказывается, что действующие в детали напряжения значительно меньше, чем предел текучести.

При неконтролируемой затяжке допускаемые напряжения значительно уменьшают, особенно для болтов малых диаметров (см. табл. 1.3) [1]. Это связано с возможностью перенапряжения и даже разрушения малых болтов при неконтролируемой затяжке (см. табл. 1.6).

Меньшие значения для чугунных ступиц и при резки" изменениях нагрузки. В под-важных (в осевом направлении) соединениях допускаемые напряжения значительно снижаю'п в целях предупреждении задира и ограничения износа. При этом принимают [асн]=20...30 МПа.

Длина существовавшей ранее активной линии зацепления ga сокращается до нуля (еа=0). Такие профили называют несопряженными. Прямозубая передача с несопряженными профилями работать не может. Для несопряженных профилей профиль зуба второго колеса не обязательно эвольвентный. Выполним его также круговым, но вогнутым, с г 2 несколько большим, но близким к /1 — рис. 8.51. Контактные напряжения значительно уменьшатся, так как контакт выпуклых эвольвентных профилей заменен контактом выпуклого и вогнутого профилей с малой разностью радиусов кривизны. Для

Фланцевый вал 1 (рис. 34, я), нагруженный постоянным крутящим моментом, на участке между фланцем и шлицами неравнопрочен. Напряжения максимальны на шлицевом участке; между шлицами и фланцем, где наружный диаметр вала увеличен, напряжения значительно меньше. Расчет из условия постоянства момента сопротивления кручению по сечениям вала приводит к равнопрочной конструкции II.

При опоре на вогнутую сферическую поверхность напряжения значительно меньше и резко падают с уменьшением а, т.е. с приближением

работоспособности машины. Во многих деталях машин напряжения значительно ниже предельных, например в станинах металлорежущих станков они составляют всего несколько МПа, и размеры таких деталей диктуются именно условиями жесткости

2) катодное падение напряжения ?/,*' значительно больше, чем иУ;

Местные напряжения возникают в очень небольших объемах, в которых не только увеличивается интенсивность напряжения, но меняется и характер напряженного состояния. По своей величине местные напряжения значительно превышают номинальные напряжения, вычисленные по формулам сопротивления материалов в предположении отсутствия концентрации напряжений.

диаметра, возникают местные напряжения, значительно превышающие номинальные напряжения. Это явление называют концентрацией напряжений. Указанные выточки, канавки и т. п. называют концентраторами напряжений.

Концентрация напряжений. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в тех местах деталей машин, где резко нарушается их призматическая или цилиндрическая форма, например, сверления, канавки для шпонок, ступенчатое изменение размеров поперечного сечения и т. п., возникают высокие местные напряжения, значительно превышающие номинальные. Номинальными называют напряжения, определяемые по обычным формулам сопротивления материалов, т. е., в частности, при растяжении a = NIF, наибольшее напряжение при изгибе Отах = MJWW и т. д. Явление возникновения высоких местных напряжений называют концентрацией напряжений, а причины, ее вызвавшие, концентраторами напряжений.