Напряжение получается

меньшей длиной волны (0,3 - 0,0006 нм). Их нельзя рассматривать как электромагнитные колебания одной определенной длины волны, а следует считать, как и видимый белый свет, состоящий из целой гаммы идущих вместе волн разной длины. Рентгеновские лучи с короткой длиной волны называются "жесткими", а с большой длиной волны - "мягкими". Жесткость излучения тем выше, чем длиннее волна и чем с большей энергией происходит излучение, т.е. чем больше напряжение подводится к рентгеновскому аппарату.

На рис. 5-25 показан трубный пучок с одновременным нагреванием всех трубок путем пропускания через их стенки переменного электрического тока. Трубки / закрепляются в трубных досках 2 и 3. Напряжение подводится с помощью шин 4. Тепловыделение пучка воспринимается охлаждающим воздухом. В случае варианта трубного пучка с охлаждением вместо пропускания электрического тока через стенки трубок внутри трубок пропускается вода, движущаяся навстречу воздуху. Для того чтобы направления свободной и вынужденной конвекции совпадали как при нагревании, так и при охлаждении воздуха (при вертикальном расположении труб-лого пучка), в последнем случае подача воздуха осуществляется сверху через патрубок 6, а отвод — снизу через патрубок 5, а в первом — наоборот: подача воздуха — снизу, а отвод — сверху.

Исследуемый образец нагревается за счет теплового действия пропускаемого через него электрического тока. Питающее напряжение подводится по медным шинам от однофазного силового трансформатора Tpit первичная обмотка которого с помощью магнитных пускателей ПМг и ПМ2 получает питание от двухплечевого автотрансформатора Тр5. Катушки пускателей ПМ.г и ЯМ2 связаны с регулирующим устройством потенциометра ПСР1-01, обозначенного на рис. 89 ЯЯ4. При работе потенциометра оба плеча автотрансформатора ТрГ} поочередно подключаются к первичной обмотке силового трансформатора Tpt, т. е. осуществляется двухпозиционное регулирование температуры образца.

Индентор нагревается излучением от спирального проволочного электронагревательного элемента Я3г. Питающее нагреватель напряжение подводится по гибким медным шинам через вакуумные вводы на крышке камеры от однофазного понижающего трансформатора Тр6, первичная обмотка которого получает питание от регулируемого автотрансформатора Тр7. Для подачи напряжения от сети к цепи нагрева индентора служит выключатель Вд. Ток накала нагревателя Я32 контролируется амперметром ЯЯ7. Температура в зоне расположения индентора измеряется платинородий-платиновой термопарой ТЯ4.

Электрическая печь первого типа состоит из кожуха /, заполненного легковесной огнеупорной теплоизоляцией 2. Свер.ху кожух закрыт асбоцементной крышкой 3. Питающее напряжение подводится к нагревательной спирали 4 через выводы 5 и медные водоохлаждаемые контакты 6 с помощью гибких изолированных шин 7. На боковой стенке кожуха имеется гнездо для ввода платина-платинородиевой термопары 8, заключенной в двухканальную фарфоровую трубку, которая размещается коаксиально внутри спирали нагревателя. 181

2) колебательного контура, представляющего собой искровой генератор затухающих колебаний высокой частоты; колебательный контур состоит из конденсатора, индуктивной катушки и искрового разрядника с вольфрамовыми контактами; от колебательного контура высокое напряжение подводится к дуге проводом с высокой изоляцией через блокировочный конденсатор.

Муфельная печь сопротивления для одновременной термической обработки двух труб большого диаметра или двух пучков труб поверхностей нагрева показана на рис. 5-14,а. Она состоит из электрического нихромо-вого нагревателя /, керамической огнеупорной вставки 2, тепловой изоляции 3, контактной группы для подвода и съема напряжения 4 и стального кожуха 5. Напряжение подводится от сварочного трансформатора. Для контроля температуры в середину пакета труб вводят термопару. При отпуске композитных стыков труб из стали 12Х1МФ и 1Х12В2МФ, а также при отпуске однородных стыков из стали 1Х12В2МФ применяют нагрев до 730—

Разрезание неметаллического материала производится при помощи ударов, возникающих вблизи набора искровых разрядников-пластин, укрепленных в изоляторе. Высокое напряжение подводится к разрядникам через электроды. Для разрезания пластине сообщается продольное перемещение.

На фиг. 44 показана принципиальная схема частотного детектора (ЧД) на лампе 6АЗП с двойным управлением. Ч Д со держит всего один контур. Частотно модулированное напряжение подводится к первой сетке. Напряжение на контуре,

К головке напряжение подводится проводом ПРГ сечением 95—120 мм2, наконечник которого крепится болтом к рычагу вибратора. Второй провод подведен к передней бабке станка.

Электрическая схема автомата показана на рис. 4. Электронный блок автомата является преобразователем сигналов, поступающих с электроконтактных датчиков, в сигналы, управляющие испытательными элементами автомата — электромагнитами ЭМь ЭМ2, ЭМз, ЭМ4, ЭМ.5. Для питания электронного блока используется трансформатор Тр мощностью 100 вт, первичная обмотка которого подключена к сети переменного тока напряжением 2200. Со вторичной обмотки трансформатора напряжение подводится к трем электронным реле с „сеточным контактом" на лампах Л1, Л2, ЛЗ, Л4 и Л5 и к цепи сигнальных лампочек Л6, Л7, Л8, Л9, Л10, ЛИ, Л12, Л13, Л14.

в определённой последовательности; эта функция выполняется распределителем тока высокого напряжения. В современных двигателях применяются только две системы: а) батарейное зажигание, в котором высокое напряжение получается от катушки зажигания (бобины) с механическим прерывателем и

100 гц. Деформация с частотой 50 гц .получается, как половина отрезка .прямой между гребнями пиков с частотой 100 и 50 гц. Подробное обоснование этого практического 'приема изложено в (Л. 35]. После расшифровки осциллограмм дефор'Маций обычным способом, изложенным ранее, 'находим величину напряжения. Суммарное напряжение составляет 27 кГ/см2. Это напряжение получается в .результате сложения напряжений 14 кГ/см2 при частоте в 50 гц и 13 кГ/см2 — при частоте в 100 гц.

том паре. Если коррозионные процессы в перегретом паре имеют действительно электрохимическую природу, скорость разрушения образцов при пропускании через них тока от постороннего источника будет зависеть от того, является ли данный образец катодом или анодом. Соответствующие исследования, проведенные в автоклаве для электрохимических измерений, показали, что в пере-~Lgi[Ma/cMr] гретом паре при температуре 500° С и давлении 100am поляризация изменяет скорость коррозии образцов (табл. 1-4). Так, скорость коррозии образца, являющегося анодом, более чем в 1,5 раза больше скорости коррозии неполяризованного образца. Скорость коррозии катодно-поляризованного образца меньше скорости коррозии контрольного Это подтверждает электрохимическую природу коррозионных процессов в перегретом паре. При закритических параметрах, если напряжение получается от постороннего источника, между образцами протекает ток. Работа коррозионных элементов возможна и в этом случае. Скорость коррозии образца, являвшегося анодом в два-три раза больше скорости коррозии катода. Поэтому можно утверждать, что и в воде критических параметров, и в насыщен-' ном, и в перегретом паре и в воде закритических параметров1 коррозионные процессы имеют электрохимическую природу Для этих случаев справедливы закономерности и положения, характерные для процессов электрохимической коррозии в водных средах при обычных температурах.

Для стержня постоянного сечения наибольшее напряжение получается в месте заделки:

коэффициента ц. Допускаемое напряжение получается путем умножения номинального допускаемого напряжения на величину коэффициента ц:

напряжение получается на параллельном ленной базой. соединении RK и Rex от переменной сла-

Вертикальный стержень постоянного сечения. Для стержня постоянного сечения наибольшее напряжение получается в месте заделки

В результате сжатия в прокладке возникает напряжение, минимально необходимая величина которого называется посадочным напряжением. Более толстые прокладки явля; ются более эластичными, и посадочное напряжение получается для них меньшим.

Из табл. 1, где приведены значения коэффициентов ? в зависимости FI/FQ, Dcp/l и р, видно, что изменение Dcv/l влияет на коэффициент разгрузки незначительно. Коэффициент t существенно зависит от коэффициента р и отношения Fi/F.0. Уменьшая показатель степени р и отношение Fi/X), можно добиться значительного снижения коэффициента разгрузки ?. Однако необходимо учитывать, что при очень малых значениях площади профилей быстро уменьшаются около корня, а на большей части длины лопатки остаются почти постоянными. При значениях р^0,8 максимальное напряжение получается в корне лопатки; при значениях р<0,8 необходимо построить кривую напряжений по длине лопатки и по ней найти опасное сечение лопатки.

Б окружном направлении. Наибольшее сжимающее напряжение получается при наиболее широком ушке (малом значении отношения rf/D) и, следовательно, в этом случае следует ожидать наибольшей выносливости. Возможно также, что это увеличение выносливости определяется влиянием наклепа,

Расчет конструкций на прочность производится по допускаемым напряжениям [а], определяемым из условий прочности при статическом нагруже-нии или долговечности при циклической нагрузке. При статическом нагружении допускаемое напряжение получается делением предельных для данного материала напряжений на коэффициент безопасности, иначе называемый коэффициентом запаса прочности п. Для пластичных материалов за предельное напряжение принимают предел текучести, для квазихрупких — временное сопротивление: [а] - а0;2/ «т или [а] = ав/ пв.

Из фиг. 34 видно, что максимальное напряжение получается в месте сопряжения гофры со стержнем муфты, перемена знака напряжений происходит примерно посредине торцовой стенки.