Напряжение преобразователя

ТЕПЛОВОЕ НАПРЯЖЕНИЕ поверхности нагрева - отношение теплового потока, проходящего сквозь тепловоспринимающую поверхность, к площади этой поверхности.

где Я л — испарительная поверхность экранов, MZ; qg — тепло-напряжение поверхности экранов, кВт/м2; Г№ и i"9^— энтальпии соответственно сухого насыщенного пара и воды на выходе из экономайзера, кДж/кг.

ТЕПЛОВОЕ НАПРЯЖЕНИЕ поверхности нагрева — отношение теплового потока, проходящего сквозь тепловоспринимающую поверхность, к площади этой поверхности.

где Ял — испарительная поверхность экранов, м2; дэ — тепло-напряжение поверхности экранов, кВт/м2; 1Я и Гзк — энтальпии соответственно сухого насыщенного пара и воды на выходе из экономайзера, кДж/кг.

Тепловое напряжение поверхности лопаточного аппарата первой ступени (табл. 25)

Тепловое напряжение поверхности нагрева водогрейного котла при дутье составляет:

Тепловое напряжение поверхности нагрева жаротрубных котлов при сжигании высокосортного твердого топлива с дутьем, а также жидкого и газообразного топлива составляет 10000— 15000 ккал/м2 в час.

Тепловое напряжение поверхности трубы составило при расходе газа 6 MS/H для ОИТ 23,3 квт/м2 (20 100 ккал/м2-ч), а для двухкольцевой в 1,5 раза ниже; факел у нее оказался короче. Коэффициент избытка воздуха при сжигании природного газа примерно равен единице.

Тепловое напряжение поверхности нагрева численно равно часовому количеству тепловой энергии 2Qrop, в среднем воспринимаемому 1 ж2 поверхности нагрева котла Нк, т. е.

Исследования показали, что ка скорость образования накипи существенно влияет тепловое напряжение поверхности нагрева. Практика подтвердила, что при переводе котлов с твердого топлива на природный газ или мазут при резком возрастании теплонапряжений поверхности нагрева (для котлов ДКВР до 50%) стали наблюдаться аварии из-за разрыва экранных и кипятильных труб. До перевода котлов на высококалорийное топливо эти котлы годами надежно работали при том же качестве питательной воды.

Работа на выхлоп возможна на короткое время. Мощностыпри этом понижается приблизительно на 25%. Котел локомобилей СК такой же, как у ЛМ, ио удельное напряжение поверхности нагрева меньше и экономичность работы больше, чем у ЛМ. Подогрев питательной воды отработавшим паром повышает температуру последней на 35—40°.

Анализ полученных результатов показывает, что относительное напряжение преобразователя в значительной степени зависит от относительной напряженности магнитного поля Н* = Н/Нс в зоне контроля (здесь ?/» = UHJUoBr', /Ус - коэрцитивная сила; Вг - остаточная индукция; (/о - начальное напряжение). Кроме того, вследствие нелинейности зависимости В(Н) в составе U*(t) появляются высшие (нечетные) гармоники основной частоты синусоидального возбуждающего тока. Таким образом, используя высшие гармоники, можно получить дополнительную информацию о параметрах объекта.

Анализ полученных результатов показывает, что относительное напряжение преобразователя в значительной степени зависит от относительной напряженности магнитного поля Н> = Н/Нс в зоне контроля (здесь U* = UHJUoB,; Нк - коэрцитивная сила; Д. - остаточная индукция; f/0 - начальное напряжение). Кроме того, вследствие нелинейности зависимости В(Н) в составе U-(t) появляются высшие (нечетные) гармоники основной частоты синусоидального возбуждающего тока. Таким образом, используя высшие гармоники, можно получить дополнительную информацию о параметрах объекта.

Особенности контроля ферромагнитных объектов. В ферромагнитных объектах (ха — [Аа (Я), и допущение (д,а = = const справедливо только для слабых магнитных -полей. При работе с проходными ВТП часто применяют режимы, в которых проявляется нелинейность зависимостей ца (Я) и Hd (H). Численное решение уравнения (4) в этом случае удается получить с использованием методов цифрового и аналогового математического моделирования [10, 13]. Анализ полученных результатов показывает, что относительное напряжение преобразователя в значительной степени зависит от относительной напряженности магнитного поля Н* =

Устранить контакт с посторонним сооружением, выявить закороченный изолирующий фланец, изменить заземление электрифицированной арматуры (разделительный трансформатор) Подрегулировать напряжение преобразователя, проверить группу анодных заземлителей Измерить сопротивление кабеля и электрода сравнения

доходит до выпрямительных элементов преобразователя (рис. 9.2). Поскольку запирающее напряжение преобразователя должно быть

Катодная защита протяженных трубопроводов, распределительных сетей, трубопроводов на промышленных предприятиях и других подземных сооружений, для которых требуется большой защитный ток, обычно обеспечивается с применением анодных заземлителеи, на которые накладывается ток от внешнего источника. Требуемое напряжение преобразователя (выпрямителя) и следовательно1 и мощность станции катодной защиты определяется сопротивлением растеканию тока с анодных заземлителеи в грунт — наибольшим сопротивлением в цепи защитного тока. Чтобы снизить электрическую мощность и соответственно сократить текущие эксплуатационные издержки, нужно обеспечить возможно меньшее сопротивление растеканию тока в грунт (см. раздел 10.4.1). Согласно формуле (24.10), это сопротивление R прямо пропорционально удельному сопротивлению грунта р. Поэтому анодные заземлители располагают по возможности на участках с наименьшим удельным сопротивлением грунта [1]. В настоящее время анодные заземлители обычно размещают в общей протяженной коксовой обсыпке, устанавливая их горизонтально или вертикально [2].

Расчетный ток преобразователя СКЗ, А . 4 Расчетное напряжение преобразователя СКЗ,

Пуск преобразователя производится при пустом индукторе, подача заготовок в индуктор осуществляется при помощи реле времени с интервалами, в 1,5—2,0 раза превышающими интервалы подачи заготовок в индуктор в установившемся режиме работы. Выходное напряжение преобразователя при работе его на неполностью загруженный индуктор ниже номинального, и реле напряжения не срабатывает. В результате темп подачи оказывается замедленным, заготовки постепенно прогреваются, эквивалентное активное сопротивление нагрузки ' возрастает и вместе с ним возрастает выходное напряжение преобразователя.

В общем случае эквивалентную схему преобразователя, механически взаимодействующего с окружающей средой, можно представить в виде, приведенном на рис. 6.1«. В режиме излучения U - электрическое напряжение, приложенное к преобразователю; / - ток, протекающий через него; Z - электрический импеданс преобразователя; ZM — его механический импеданс; F — сила, действующая на преобразователь со стороны среды; V— колебательная скорость взаимного перемещения активных поверхностей преобразователя. В режиме приема U - выходное электрическое напряжение преобразователя, F -возбуждающая сила.

щение ца = const справедливо только для слабых магнитных полей. При работе с проходными ВТП часто применяют режимы, в которых проявляется нелинейность зависимостей Ца(Я) и \id(H). Численное решение уравнения (4) в этом случае удается получить с использованием методов цифрового и аналогового математического моделирования. Анализ полученных результатов показывает, что относительное напряжение преобразователя U* в значительной степени зависит от относительной напряженности магнитного поля Н* = НI Нс в зоне контроля (здесь U* = UHC 1и$Вг; Нс - коэрцитивная сила; Вг - остаточная индукция; UQ - начальное напряжение). Кроме того, вследствие