Направлениях вследствие

Рис. 10.26. Две спектрограммы двойной звезды а1 Близнецов, снятые в различные моменты времени. Только одна из двух звезд этой системы излучает свет, достаточно интенсивный для наблюдения. Заметьте, что линии спектра звезды сдвинуты относительно линий контрольного спектра, полученного в лаборатории, в различных направлениях соответственно двум стадиям движения звезды. В первой стадии звезда движется по направлению к Земле, и частота света возрастает; во второй стадии звезда удаляется от Земли, и частота уменьшается. 1, 4 — контрольные спектры, полученные в лаборатории; 2 — звезда приближается; 3 — звезда удаляется.

где P'II'' k\ (?*_/' ** — компоненты жесткости смежных слоев в направлениях, соответственно параллельном и перпендикулярном направлению волокон. Для их расчета используют

где #ж, Еи — модули упругости в продольном и поперечном направлениях соответственно; vxy — коэффициент Пуассона; Gxy — модуль сдвига, связанный с модулем Юнга и коэффициентом Пуассона отношением

где Ът — среднее расстояние от вершин неровностей до средней линии (средняя высота выступов неровностей); гт= У^г'тг"т — приведенный радиус кривизны выступов; г,'п и г"т — средние радиусы кривизны выступов неровностей в продольном и поперечном направлениях соответственно, определяемые приближенно из соотношений r'm == dm/8Em и f"m = am'/8ftm. Здесь ат и а"т — средняя ширина неровности по средней линии, измеренная в продольном и поперечном направлениях соответственно.

Система разделяется на подсистемы — участки. Расчетная модель участка представляется стержнем постоянного поперечного сечения с распределенными параметрами. К концу стержня жестко присоединяется сосредоточенная масса т1, обладающая моментами инерции к повороту и кручению J1, /*. Масса т1 соединяется упруго с абсолютно жестким фундаментом и сосредоточенной массой т2, обладающей моментами инерции /^, Ц (см. рис. 17). Упругие связи характеризуются жесткостями С^, Ck, С* (k=i, 2) в вертикальном, поворотном и крутильном направлениях соответственно. Демпфирование в системе учитывается комплексными модулями упругости материала стержня и комплексными жесткостями амортизаторов.

Второй вариант. Для уменьшения моментов в месте сопряжения двух участков трубы в рассматриваемом сечении вводим кольцевое ребро с размерами сечения в горизонтальном и вертикальном направлениях соответственно 2,5 и 1,5 м, при этом гв = 7н = 2°10'. Положительное направление внутренних сил при выполнении расчетов с учетом кольцевого ребра принято в соответствии с рис. 4.9.

где P'II'' k\ (?*_/' ** — компоненты жесткости смежных слоев в направлениях, соответственно параллельном и перпендикулярном направлению волокон. Для их расчета используют

2)координаты точек Р2,, Р^, лежащих на положительных направлениях соответственно осям Zt, Zfc;

3)координаты точек P3i, P3l!, лежащих на положительных направлениях соответственно осям Xt, Х*.

9. Значительное снижение утечек в сальниковых уплотнениях, особенно при низких давлениях, можно получить уменьшением радиальной толщины колец и применением спиральных кольцевых и осевых витых цилиндрических пружин для создания уплотняющих усилий в радиальном и осевом направлениях соответственно.

На основании литературных данных для всех 23 реакций были оценены вероятные границы, внутри которых могут находиться истинные значения их констант скоростей kj. Верхнюю границу выявленного для каждой реакции интервала будем называть максимальным значением ее константы и обозначать /Cjmax, нижнюю границу — минимальным значением и обозначать kj т\п. Приводим найденные предельные значения констант скоростей (табл. 1). Для удобства представления выражения для констант приведены к виду kj =- AjTmi exp (—?j/RT) и коэффициенты этого уравнения затабулированы; kj и k_j ~ константы скорости реакций в прямом и обратном направлениях соответственно. Влияние природы третьей частицы на константы скоростей тримолекулярных реакций в табл. 1 не рассматривалось.

17.3.6. Расчетные схемы опор трубопроводных систем принимаются в соответствии с конструктивными решениями узлов их концевых закреплений, исходя из возможных перемещений этих сечений в продольном (вдоль трассы трубопровода) и поперечном направлениях. Вследствие температурных деформаций трубопровода верхние сечения опор испытывают воздействия в продольном направлении, вызывающие перемещения опор.

Самыми плохими проводниками тепла являются газ ы. Теплопроводность газов на целый ьорядок тшже, чем теплопроводность неметаллических жидкостей. Одной из основных причин этого является малая плотность газон. Теплопроводность в газах осуществляется путем молекулярного переноса энергии при столкновении молекул между собой при ir< движении. Молекулы i за перемещаются беспорядочно во всех направлениях, вследствие этого происходят их перемешивание и оомен кинетической энергией теплового движения. Величина коэффициента теплопроводности лежит в широких пределах в зависимости or рода газа. Наиболее высокими значениями коэффициента теплопроводности отличаютсч водород и гелий. Высокая теплопроводность водорода и гелия объясняется небольшим весом отдельных молекул. Ксенон, наоборот, отличается низким коэффициентом теплопроводности, так как он состоит из относительно тяжелых молекул, которым соответствует меньшая молекулярная скорость движения, т. е. низкая теплопроводность.

Геометрические соотношения. При определении деформативных характеристик трехмерноармированных композиционных материалов примем в первом приближении вариант элементарного описания модели, изображенной на рис. 5.2. Единичный куб, представляющий модель материала, составлен из различных по упругим свойствам прямоугольных параллелепипедов, относительные размеры которых связаны с геометрией размещения волокон. Реальная структура материала представляется чередующимися пересекающимися тонкими слоями, армированными волокнами. В материале эти слои выделяются, как показано на рис. 5.1, а, б. При нагружении материала нормальными напряжениями вдоль каждой из осей армирования распределение напряжений в плоскости отдельного слоя является кусочно-однородным по сечениям армирующих волокон и смежным им прослойкам связующего. Пересечение слоев в трехмерноармированном материале происходит в трех взаимно ортогональных направлениях. Вследствие этого распределение нормальных напряжений по сечению материала, ортогональному одному из направлений армирования, является кусочно-непрерывным по отдельным малым площадкам сечения трехмерноарми-рованного материала. Число малых площадок, приходящихся на единицу площади сечения трехмерноармиро-ванного материала, равно утроенному числу всех волокон, заключенных в единице объема материала. Суммарная нагрузка, воспринимаемая во-

гцеК—R/L, У? — радиус AC, L — длина АВ, срг — текущий угол поворота звена /, отсчитываемый от направления АВ, (Oj и ц>2 — угловые скорости звена / и креста 2. Вращения звена / и креста 2 происходят в противоположных направлениях. Вследствие симметричности профили кулачка b вращение креста 2 возможно в обоих направлениях.

Геометрические соотношения. При определении деформативных характеристик трехмерноармированных композиционных материалов примем в первом приближении вариант элементарного описания модели, изображенной на рис. 5.2. Единичный куб, представляющий модель материала, составлен из различных по упругим свойствам прямоугольных параллелепипедов, относительные размеры которых связаны с геометрией размещения волокон. Реальная структура материала представляется чередующимися пересекающимися тонкими слоями, армированными волокнами. В материале эти слои выделяются, как показано на рис. 5.1, а, б. При нагружении материала нормальными напряжениями вдоль каждой из осей армирования распределение напряжений в плоскости отдельного слоя является кусочно-однородным по сечениям армирующих волокон и смежным им прослойкам связующего. Пересечение слоев в трехмерноармированном материале происходит в трех взаимно ортогональных направлениях. Вследствие этого распределение нормальных напряжений по сечению материала, ортогональному одному из направлений армирования, является кусочно-непрерывным по отдельным малым площадкам сечения трехмерноарми-рованного материала. Число малых площадок, приходящихся на единицу площади сечения трехмерноармиро-ванного материала, равно утроенному числу всех волокон, заключенных в единице объема материала. Суммарная нагрузка, воспринимаемая во-

Температура облучения и нейтронный поток в канале быстрого реактора-размножителя изменяются как в аксиальном, так и в радиальном направлениях. Вследствие радиального изменения температуры оболочки твэлов могут испытывать различное распухание, что ведет к различному изгибу твэлов в сборке к концу кампании. Предполагается, что эта проблема может быть решена путем периодической перестановки твэлов. Кроме того, реактор постепенно выводится на номинальный режим, возможны остановки и работа реактора в нестационарном режиме, вследствие чего поры, зародившиеся и выросшие при одной температуре, затем будут расти или сокращаться при другой температуре.

ческому изгибу попеременно в противоположных направлениях, вследствие чего он получает правильную плоскую форму (см. стр. 456).

Схема семивалковой листоправйльной машины показана на фиг. 28. Два крайних верхних валка — направляющие. Они расположены несколько выше остальных верхних валков и служат для направления края листа. Каждый направляющий валок регулируется самостоятельно. С обоих концов машина оборудована роликовыми столами, по которым перемещается выправляемый лист. Ролики столов устанавливаются на одном уровне с нижними валками машины. Под действием трения между листом и первым нижним валком лист втягивается в машину и проходит через валки. При проходе между обоими рядами валков лист попеременно пластически изгибается в противоположных направлениях, вследствие чего он по-

тельным процессам в плоскости пластины, которые ввиду гораздо больших поперечных размеров продолжаются гораздо дольше, чем колебания по толщине. У керамических материалов получаются одинаковые деформации во всех радиальных направлениях, вследствие чего возникают концентрические радиальные колебания. Демпфирование таких колебаний демпфером на задней стенке возможно лишь частично; лучше, хотя конструктивно это сложнее, использовать демпфер, расположенный по кольцу вокруг кромки. Поэтому с титанатом бария можно возбуждать не очень узкие импульсы, в отличие от •сульфата лития и метаниобата свинца. По этим причинам последний материал, говоря обобщенно, является самым предпочтительным для эхо-импульсного метода. Единственным его недостатком является низкая скорость звука, если требуется получать высокие частоты; поэтому пластины из метаниобата свинца должны быть о<гень тонкими и соответственно хрупкими [550].

Ряд материалов имеет ярко выраженную анизотропию пластических свойств в исходном состоянии. Как показывают эксперименты [10, 50], при деформировании характер анизотропии практически сохраняется, а пределы текучести в различных направлениях вследствие упрочнения материала увеличиваются в равной степени.

3) Силами инерции, соответствующими движению частиц стержня в поперечных направлениях (вследствие сужения или расширения сечения), можно пренебречь.

где X—R/Li R — радиус AC, L — длина АВ, ф] — текущий угол поворота звена /, (о, ий,- угловые скорости звена / и креста 2. Вращения звена / и креста 2 происходят в противоположных направлениях. Вследствие симметричности профиля кулачка Ь вращение креста 2 возможно в обоих направлениях.