Направлением инструмента

В механизмах, представленных на рис. 37, а и в, во избежание заклинивания нужно, чтобы угол давления в между направлением скорости ведомого звена и направлением действующей на него силы без учета трения не оказался слишком большим [3, 4]. В неответственных случаях можно принимать для кулачково-ползунных механизмов (см. рис. 37, а) 0 ^ 30° и для кулачково-рычажных (рис. 37, в) 6 ^ 45°. Определение возможных положений центра вращения кулачка из этих условий см. в работах [3, 4].

Как было отмечено в § 20, в релятивистском случае направление ускорения материальной точки не совпадает с направлением действующей силы. Поэтому, зная направление силы и скорости точки, можно легко увидеть, как изменяется импульс, но не сразу очевидно, как изменяется скорость. Поэтому преобразуем уравнение (47.7) к другому виду. Учитывая, что p = mv = m0v/ v\—v'2/c'2, можем написать

Так как k и со2 — постоянные положительные числа, то последнее выражение показывает, что ускорение тела в каждый момент времени пропорционально сумме сил, действующих на тело в этот момент; при этом, так как ускорение тела направлено по оси х, а сила, действующая со стороны пружины, направлена вдоль ее оси, т. е. также по оси х, то опыт показывает, что направление ускорения совпадает с направлением действующей силы. Следовательно, отношение Flj — &/co2 есть постоянная скалярная величина, т. е. ускорение тела т пропорционально действующей на это тело силе. Производя подобные опыты с различными телами и пружинами, мы обнаружим, что величина отношения F/j зависит от свойств тела. Но для данных тела и пружины отношение F/j остается постоянным.

В механизмах, представленных на рис. 37, а ив, во избежание заклинивания нужно, чтобы угол давления 9 между направлением скорости ведомого звена и направлением действующей на него силы без учета трения не оказался слишком большим [3, 4]. В неответственных случаях можно принимать для кулачково-ползунных механизмов (см. рис. 37, а) б -g: 30° и для кулачково-рычажных (рис. 37, в) 6 г=: 45°. Определение возможных положений центра вращения кулачка из этих условий см. в работах [3, 4].

где знак «—» взят в соответствии с направлением действующей нагрузки. При постоянных q и EJ, взяв v^(x) в виде первого члена ряда (3.25), из этого соотношения сразу получаем (<7/)кр =

ряжение, вызванное внешней силой, a at — внутреннее напряжение. Параметром кривых является угол а расхождения пучка векторов самопроизвольной намагниченности. Для изотропного случая (т. е. при отсутствии внутреннего напряжения) его можно принять равным 180° (полусферическое распределение, когда перемагничивание на 180° происходит без существенных затрат энергии). Если имеются внутренние напряжения, то расхождение пучка сужается, так как выделяется направление легкого намагничивания. (Кривые соответствуют случаю, когда направление легкого намагничивания совпадает с направлением действующей измеряемой силы.)

Если рассматривать силу Р как действующую силу, а Р1 — как полезную силу, то угол ft между направлением действующей и полезной сил будет углом давления.

Соединения внахлёстку выполняются посредством валиковых швов. Валиковые швы называются: лобовыми, если направление швов перпендикулярно направлению действующей силы (фиг. 12, а); фланговыми, если направление швов параллельно направлению действующей силы (фиг. 12, б); косыми, если направление швов составляет с направлением действующей силы угол jj (фиг. 12, в), и комбинированными, если соединение состоит из лобовых и фланговых швов (фиг. 12, г).

для полиэфирных листовых пресс-композиций с хаотическим в плоскости распределением стеклянных волокон длиной около 50 мм (препрегов), формула (2.10) при т] = '/з дает удовлетворительное согласие с экспериментальными данными. Для композиций с хаотическим в плоскости распределением волокон с длиной менее /с можно ожидать очень слабый усиливающий эффект. Поэтому полиэфирные пресс-композиции, содержащие стеклянные волокна длиной около 6 мм (премиксы), обладают прочностью, незначительно превышающей прочность отвержденной полиэфирной смолы [58]. Более сложный способ расчета прочности композиций с хаотическим распределением волокон предложил Лис [59]. Он исходил из уравнений Стоуэлла и Лью [60], которые позволяют определять прочность однонаправленных волокнистых композиционных материалов в зависимости от направления ориентации с учетом разрушения по максимальным напряжениям. На рис. 2.39 показаны различные соотношения между направлением действующей силы и ориентацией волокон в композиционном материале, позволяющие наглядно представить особенности разрушения материала. Если действующее напряжение совпадает с ориентацией волокон или наблюдается малый угол Q между ними, то разрушение материала определяется растягивающими напряжениями в волокнах. При большем угле 9 резко увеличиваются сдвиговые напряжения в матрице и по границе раздела волокно —матрица, а растягивающие напряжения в волокнах снижаются, что приводит к изменению характера разрушения от разрыва волокон к разрушению при сдвиге по границе раздела фаз или по матрице. Если or е—разрушающее напряжение однонаправленного волокнистого композиционного материала под углом 0 к направлению ориентации волокон, ас и at — продольная и трансверсальная прочности

2. Соединения внахлестку выполняют валиковыми (угловыми) швами. Эти швы разделяют на л о б о в ы е, если направление шва перпендикулярно к направлению действующей силы (см. рис. 4, а); фланговые, если направление шва параллельно направлению действующей силы (см. рис. 4, б); косые, если направление шва составляет с направлением действующей силы угол р (отличный от О и 90°) (см. рис. 4, е)и комбинированные, если соединение сконструировано из лобовых и фланговых швов (см. рис. 4, г). Валиковые швы в поперечном сечении имеют различный профиль:

В механизмах, представленных на рис. 37, а и в, во избежание заклинивания нужно, чтобы угол давления 9 между направлением скорости ведомого звена и направлением действующей на него силы без учета трения не оказался слишком большим [3, 4]. В неответственных случаях можно принимать для кулачково-ползунных механизмов (см. рис. 37, а) 9 sg 30° и для кулачково-рычажных (рис. 37, в) в ^ 45°. Определение возможных положений центра вращения кулачка из этих условий см. в работах [3, 4J.

В серийном и массовом производствах распространена обработка отверстий в приспособлениях с направлением инструмента кондукторными втулками. Схемы расположения кондукторных втулок расточных приспособлений показаны на рис. 12.7. При направлении инструмента по схемам, приведенным на рис. 12.7, а и б, оправку или инструмент соединяют со шпинделем жестко, а по схемам, приведенным на рис. 12.7, а и г — шарнирно. Обрабатывать отверстия с направлением инструмента кондукторными втулками можно на горизонтально-расточных, агрегатных, вертикально-сверлильных и радиально-сверлильных станках.

На рис. 8 показана схема формирования отказов при сверлении координатных отверстий в корпусных деталях на агрегатных станках, встроенных в линию. Идеальная схема с направлением инструмента посредством кондукторной втулки приведена на рис, 8, а. Соответствующие кинемати-

ковании и необходимость применения плавающих патронов определяется соответственно по табл. 17 и 20. Расстояние от торца до поверхности обрабатываемой детали должно составлять: Id при внутреннем диаметре втулки d = 15-;-25 мм; 1,5 d при d = = 25-ь35 мм; l,2d при d = 35-ь50 мм. (При цековании по направляющей втулке, как правило, направляют оправку (рис. 7, а). При малых диаметрах инструмента и межцентровом расстоянии по втулке направляют режущий инструмент. Если цекуемая поверхность не имеет отверстия, то целесообразно располагать цековку, как показано на рис. 7, в. При цековании с направлением инструмента по ранее 'обработанному отверстию (рис. 7, б) оправка должна направляться по втулке с зазором 0,2 мм по диаметру.

При растачивании отверстий с параллельными осями для обеспечения межосевых расстояний применяется растачивание с направлением инструмента по кондуктору и координатное растачивание. Растачивание по кнопкам распространения в тяжелом машиностроении не получило. Способ растачивания отверстий по кондукторам получил применение в машиностроении, однако при проектировании технологии не следует забывать, что стоимость изготовления кондукторов при небольшой партии обрабатываемых деталей не всегда окупается увеличением производительности труда. Для расширения применяемости кондукторов в машиностроении проводят работу по нормализации узлов, деталей и их элементов; внедряют конструкции универсальных кондукторов; увеличивают размеры партий за счет группового запуска в произ-

Для исправления положения оси отверстия, уменьшения увода ее и обеспечения заданной точности осуществляют зенкерование с направлением инструмента в кондукторных втулках. Различают три способа направления зенкера — верхнее, нижнее и двойное (рис. 93).

Обработка основных отверстий в корпусных деталях на горизонтально-расточных станках возможна с направлением инструмента в направляющих втулках расточного приспособления, установленного на столе станка, или без направления инструмента.

5) надежным направлением инструмента и калибровкой отверстия в процессе обработки, обеспечиваемой цилиндрической частью развертки;

Растачивание основных отверстий можно вести с направлением инструмента в направляющих втулках расточного приспособления, установленного на столе станка или без направления инструмента.

В отличие от разверток Мапал твердосплавные пушечные развертки монолитные. Их чередующиеся режущие и направляющие зубья (ленточки) шлифуют до одинакового диаметра. Заборная фаска режущих зубьев опережает фаску направляющих на величину, немного превышающую подачу на оборот. При d = 10 мм число чередующихся режущих и направляющих зубьев z = 4; при d = 25 2 = 6. Тщательно очищенную СОЖ подают в зону резания через каналы в инструменте под давлением 0,4 — 0,6 МПа. Необходимые точность отверстия и расположение его оси обеспечивают направлением инструмента по твердосплавной втулке, максимально приближенной к торцу детали с зазором по диаметру

Наружные поверхности (выступы, шейки, хвостовики, стержни под нарезание или накатывание резьбы) обтачивают монолитными или сборными головками с резцами (гребенками) из быстрорежущей стали и армированными твердым сплавом. Обтачивание без направления инструмента по кондукторной втулке обеспечивает точность 11 —12-го квалитета, а с направлением инструмента — 8 — 9-го квалитета и при условии тщательной заточки. Параметр шероховатости поверхности Ra > 2,5 мкм. Для обтачивания используют резьбонарезные головки с гладкими дисковыми гребенками и углом в плане (р = 30 -=- 45° (рис. 162). Раскрытие головки в конце рабочего хода исключает образование канавок на обработанной поверхности при обратном ходе. В головку может быть встроен резец или зенковка для снятия наружной или внутренней фаски. Обтачивание коротких цилиндрических или конических поверхностей, например под резьбу, выполняют комбинированными гребенками (рис. 163) с одновременным снятием фаски.

Рис. 39. Схемы обработки отверстий с направлением инструмента при плавающем соединении со шпинделем станка: а и б — направление во вращающихся втулках — соответственно одноопорное и двухогюрное; в — направление в неподвижной втулке борштанги типа «скользящая втулка»; / — шпиндель; 2 — плавающий патрон; 3 — люнет; 4 — вращающиеся втулки; 5 — борштанга типа «скользящая втулка»; 6 — неподвижная втулка