Наблюдается интенсивное

сдвиг и скольжение граничного слоя - статистический результат возникновения и нарушения молекулярных связей дисперсионной природы [30]. В тончайших поверхностных слоях (10-100 нм) наблюдается интенсивная и направленная деформация — текстурирование. В нижележащих слоях происходит волновой процесс распространения упругих деформаций, связанный с относительным перемещением твердых тел. Схематически эти три формы напряженно-деформированного состояния можно показать в виде схемы (рис. 2.2) [9], где Л/ - нормальная нагрузка; Т— тангенциальная сила; Т — сила связей в граничном слое; Т2 - сила связей в пластически деформированном поверхностном слое; Тз - сила связей в упругодеформированном слое.

Подогреватели ПНД и ПВД находятся под действием питательной воды котлов и отборного пара паровых турбин, который, конденсируясь, образует дренажи с различным содержанием угольной кислоты - диоксида углерода. Содержание его в различных частях трубчатой системы ПНД и ПВД может достигать в зависимости от степени конденсации греющего пара нескольких миллиграмм на 1 кг сконденсированного пара. Особенно велика концентрация его в дренажах ПНД и ПВД при недостаточных отсосах неконденсирующихся газов (С02 и 02) из паровых полостей этих видов оборудования. В этих случаях наблюдается интенсивная коррозия, особенно ПВД, трубчатая система которых изготовлена из стали перлитного класса. Температура среды в зависимости от параметра пара объекта может достигать 300 "С. При этих условиях протекает коррозия с водородной деполяризацией, которая сопровождается наводораживанием металла. Коррозия носит в основном равномерный характер с образованием трещин и появлением хрупких разрушений [12].

При выборе состава необходимо учитывать его способность к растворению отложений, коррозионную активность по отношению к черным и цветным металлам, возможность ингибирования коррозии, доступность, стоимость, технологичность и безопасность в работе, возможность обезвреживания использованных растворов и т. д. Наибольшая скорость растворения всех оксидов железа и особенно FeO и Fe3O4 наблюдается в растворах соляной кислоты, моноцитрата аммония и композиций на основе трилона Б с лимонной или с ма-леиновой кислотой. Применяются также растворы на основе фтале-вого ангидрида, смесей органических кислот, адипиновой кислоты и т. д. В этих растворах скорость растворения FeO достаточно велика, но скорость растворения Fe2O3 и Fe3O4 резко снижается, к тому же и стоимость таких растворов высока. Скорость растворения оксидов увеличивается с ростом температуры, концентрации и скорости движения кислотного раствора. В растворах минеральных и органических кислот и различных композиций с комплексообразующи-ми свойствами по отношению к ионам Fe, которые хорошо растворяют оксиды железа, наблюдается интенсивная коррозия металлов. Без соответствующих ингибиторов применение кислотных растворов приводит не только к общей коррозии основного металла, но и к его наводороживанию, растрескиванию сварных швов, что в конечном счете может явиться причиной выхода из строя и аварий котельных установок, которые, как известно, работают при высоких температуре и давлении.

Сплавы, склонные к межкриеталлитной коррозии, характеризуются несколькими анодными кривыми (твердый раствор, обедненный твердый раствор, интерметаллиди, карбиды, сегрегация технологических примесей на границах). В зависимости от величины окислительно-восстановительного потенциала раствора и, следовательно, величины стационарного потенциала наблюдается интенсивная коррозия или обедненных участков твердого раствора, или интерметаллидов, расположенных по границам

При длительных натурных испытаниях изделий электронной и радиотехнической промышленности в условиях морского и тропического климата отмечено значительное изменение электротехнических характеристик: переходное контактное сопротивление контактных пар телефонных аппаратов увеличивалось на несколько порядков (от 2,25 до 14,25 Ом при допустимой норме ОД Ом). Эта же характеристика возрастала в 3...200 раз у различных типов реле. У некоторых типов электрических соединений снижалось сопротивление изоляции на несколько порядков, увеличилось контактное сопротивление на 20—30 % кабельных изделий. Отмеченные эффекты возникали в основном в результате воздействия колоний грибов Penicillium cyclopium, A. niger, Tr. sp. [8, с. 96]. Наблюдается интенсивная коррозия труб систем промышленного водоснабжения. Анализ случаев повреждения труб и идентификация микроорганизмов свидетельствуют о комплексности процессов. Отмечены сезонные колебания микрофлоры: зимой доми нируют железобактерии, летом — СВБ. В процессах биокорроз принимают участие также микрогрибы (Cl. resinae), микров' росли, вступающие в ассоциации с бактериями. Повреждения локальный характер, а глубина их иногда достигает критт

Некоторые авторы [9,126,127] . объясняют сероводородную коррозию окислением сероводорода в серную кислоту, под действием которой и происходит разрушение, что, однако, маловероятно, ибо даже в случае щелочной среды, содержащей сульфиды, наблюдается интенсивная коррозия [ 8 ] . Стимулирующее действие сероводорода связывают иногда с повышением активности атомарного водорода под действием серы [128] .

Металлографическое исследование показало связь между суммарной длиной линий схватывания и плотного контакта и величиной контактного давления (рис. 61). Как видно, суммарная величина зон плотного контакта и схватывания резко возрастает до давлений 12—14 даН/мма, а затем увеличивается медленно. Зоны схватывания и плотного контакта располагаются в виде пятен диаметром 0,1—10 мм, при этом преобладают пятна диаметром около 1 мм. Интенсивность образования таких пятен зависит от контактного давления. Максимальное число пятен образуется при давлениях 12—14 даН/мм2, при которых наблюдается интенсивная пластическая деформация; дальнейшее увеличение давления не приводит ни к росту числа пятен, ни к увеличению их размеров. Таким образом, фактическая площадь контакта при тепловых по-

3. На многих отечественных электростанциях с газомазутными котлами, котловая вода которых фосфатируется, в зоне максимальных тепловых нагрузок через 3—4 года эксплуатации наблюдается интенсивная локальная коррозия в виде бороздок. Наиболее часто подобный вид разрушения металла экранных труб наблюдается в местах сварки. На одной из ТЭЦ в порядке опытной проверки вся экранная система, выполненная из стали 20 и подвергавшаяся подобному разрушению, была заменена трубами из стали 12ХМФ. Однако замена нелегированной стали малолегированной не только не снизила интенсивность коррозии, но, наоборот, привела к большей ее локализации.

К таким видам теплоизоляции относятся: шлак, камЫ-шит, опилки, трепельные изоляции и др. Однако и те виды тепловой изоляции, которые не имеют в своем составе коррозийных веществ, в увлажненном состоянии способствуют коррозии труб. В частности, в теплопроводах, проложенных в железобетонных полуцилиндрах с тепловой изоляцией из минеральной ваты, при наличии влаги в грунте наблюдается интенсивная коррозия труб, доходящая до образования сквозных свищей. Влажность тепловой изоляции зависит от количества влаги в грунте. Чем более влажен грунт, тем более влажна и тепловая изоляция и тем быстрее происходит разрушение металла труб. Коррозийность почвы зависит также от ее воздухопроницаемости. Так, в песчаных почвах воздухопроницаемость лучше чем, например, в глинистых и поэтому теплопроводы, проложенные в песчаных почвах, меньше подвергаются наружной коррозии. Опытом установлено, что теплопроводы с подвесной тепловой изоляцией, т. е. проложенные в каналах, меньше подвержены наружной коррозии, чем теплопроводы с засыпной или набивной теплоизоляцией. Однако в тех случаях, когда теплоизоляция теплопровода подвергается периодическому затоплению, наружная коррозия наблюдается и прогрессирует также и на теплопроводах с подвесной теплоизоляцией. Особенно интенсивно протекает процесс наружной коррозии на теплопроводах, проложенных в подпольных каналах с засыпной теплоизоляцией, подвергающихся периодическим подтапливаниям водой. В Московской теплосети, например, при этих условиях наблюдался случай коррозии трубы, с толщиной стенки 10 мм, при сроке службы ее менее пяти лет. Наружная коррозия труб нередко приводит к серьезным авариям, связанным с длительными перерывами в подаче тепла потребителям. Наружная коррозия теплопроводов приносит большие убытки, так как ежегодно приходится заменять на значительных участках пораженные коррозией трубы. Особенно быстро выходят из строя трубы малых диаметров, стенки которых имеют небольшую толщину. О том, какой ущерб приносит коррозия, можно видеть из опыта Московской теплосети, где за пять лет, с 1960 по 1964 г., заменено 28 км труб. Большая часть из указанного количества труб относится к трубам малого диаметра. Трубы

На экранах мощных парогенераторов сверхкритических параметров, работающих на мазуте, в местах высоких локальных тепловых потоков наблюдается интенсивная местная коррозия около контактных сварных стыков. На внутренней поверхности труб после сварки и прошивки трубы дорном или снарядом образуется манжет грата, который ухудшает отвод тепла от металла трубы к среде сверхкритического давления. На наружной поверхности трубы в районе манжета грата повышается температура и интенсифицируется высокотемпературная газовая коррозия (рис. 9). В месте стыка контактной сварки выступает наружный грат. Толщина стенки увеличена. Температура наружной поверхности также повышена. Вследствие этого происходит как бы «слизы-вание» наружного грата, которое является одним из первых признаков коррозионного поражения экрана.

Заштрихованная полоса разбивает плоскость фигуры на две части: справа находится область, в которой чаще всего наблюдается интенсивная коррозия, а слева — область, где скорость коррозии невелика. Очевидно, что при проектировании парогенераторов необходимо, чтобы значения температур газов и металла соответствовали левой стороне рисунка. При этом следует иметь в виду возможность отклонения этих температур, так как на рис. 16 нанесены усредненные данные, которые не учитывают многих действующих в эксплуатации факторов.

наблюдается интенсивное выделение углерода, а затем этот процесс замедляется и при больших выдержках практически прекращается. Обеднение а-раствора углеродом приводит к тому, что степень его тетрагональности (сla) постепенно уменьшается и при 300— 350 "С становится практически равной единице как в кубической решетке. Это свидетельствует о том, что количество углерода, остаю щееся в а-твердом растворе (мартенсите), приближается к равновесному. Но решетка а-раствора остается упруго искаженной и отличается повышенной плотностью дефектов строения. Распад мартенсита

Третья стадия - стадия деформационного упрочнения. На этой стадии в пластичных металлах и сплавах наблюдается интенсивное повышение плотности дислокаций и формируется дислокационная ячеистая структура, а при определенном критическом напряжении <тск, предложенном И.А. Одингом и Ю.П. Либеровым, на поверхности металла появляются субмикротрещины размером порядка 1 - 3 мкм. Внутри металла также образуется дефектная структура в областях с критической плотностью дислокаций. Завершается эта стадия при достижении максимальной нагрузки и начала шейкообразования.

Классическая форма кривой износа состоит из трех участков (рис. 76, а). В период микроприработки /, происходит изменение начального (технологического) рельефа поверхности в эксплуатационный (см. рис. 74). В этот период скорость изнашивания монотонно убывает до значения у — const, характерного для периода Л установившегося (нормального) износа. Если нет причин, изменяющих параметры установившегося процесса изнашивания, то он протекает стационарно и возможные отклонения от средней скорости процесса за счет его стадийности не влияют на общую линейную зависимость износа от времени. Для некоторых случаев характерен период III катастрофического износа, когда наблюдается интенсивное возрастание скорости изнашивания. Этот период связан, как правило, с изменением вида' изнашивания в результате активизации факторов, влияющих на про--цесс и зависящих от степени износа.

Нами решетки делится на ряд камер с раздельной подачей воздуха. Максимальное количество воздуха подается в среднюю часть топки, где наблюдается интенсивное горение топлива. В камерных топках сжигание топлива осуществляется во взвешенном состоянии, т. е. оно сгорает в топочном объеме. Для того, чтобы частица топлива сгорела в топочном пространстве, она должна быть достаточно малой. Это достигается сжиганием твердого топлива в виде пыли и распыливанием жидкого топлива с помощью форсунок.

к осаждению металлического ниобия, развивается процесс, тормозящий эту реакцию. Это, по-видимому, процесс восстановления пятихлористого ниобия до низших хлоридов, протекающий в газовой фазе. Экспериментально установлено, что при эти? температурах наблюдается интенсивное образование в парогазовой смеси трех-хлористого и четыреххло-ристого ниобия. Скорость осаждения ниобия при температурах выше 1250° С увеличивается, поскольку,

Благодаря искусственному сапфиру (А12О3) температурный предел исследований нам удалось повысить до 2030 К [18, 20], выше которого наблюдается интенсивное размягчение индентора. Кроме того, вследствие невысокой твердости сапфира по сравнению с твердостью карбидов, боридов и других материалов и его химического взаимодей-

На рис. 70 приведена зависимость температуры удара от параметра s. С увеличением характерного размера наблюдается интенсивное повышение температуры удара. Отношение поверхности к объему уменьшается, что приводит к увеличению удельной энергии удара, а следовательно, к увеличению фактической температуры.

Деформационный рельеф, возникающий на поверхности алюминиевого образца, деформированного растяжением при комнатной температуре, характеризуется интенсивным развитием одинарного (еср=1—1%) и множественного (еср»3%) скольжения. Прямолинейные следы скольжения, как правило, ориентированы под углом 45—50° по направлению к растягивающим напряжениям. С повышением степени деформации до 10% увеличивается плотность следов множественного скольжения; наблюдается интенсивное развитие поперечного скольжения в виде волнистых линий, перпендикулярных направлению деформации. Дальнейшее деформирование приводит к увеличению плотности следов одинарного и множественного скольжения и к огрублению волнистых следов скольжения (рис. 2, а). При 100° С множественное и поперечное скольжение получает развитие при меньших степенях деформации (еср<1%), чем при 20° С. Следует отметить, что при 100° С наблюдается миграция границ зерен, ориентированных нормально к растягивающим напряжениям.

Железо, высокоуглеродистые и низколегированные стали устойчивы в разбавленных растворах щелочей. Аэрация, повышенная температура, высокие концентрации и присутствие хлоридов способствуют увеличению скорости коррозии. Значительно разъедают сталь кипящие растворы гидроокиси натрия при концентрации выше 10%. В 30%-ном растворе гидроокиси натрия процесс замедляется (20 г/м2-24 ч) вследствие образования защитной пленки. Скорость коррозии можно "уменьшить путем предварительной окислительной обработки водяным паром при температуре 550°С. В расплавленной гидроокиси натрия коррозия железа идет с высокой скоростью, равномерно возрастающей с повышением температуры от 350 до 600°С. Выше этой температуры наблюдается интенсивное растворение.

• ' '2. Деформационное упрочнение и микроструктурные изменения в материале при высокоскоростной деформации зависят не только от величины пластической деформации, но и от истории предшествующего нагружения. Изменение микроструктуры при сжатии и растяжении не идентично: в первом случае наблюдается интенсивное двойникование, во втором случае двойнико-вания не обнаружено (для армко-железа).

Такие материалы имеют молекулярную структуру с преимущественно ионными связями и склонность относительно легко реагировать с водой; в них наблюдается интенсивное избирательное взаимодействие с кислыми, щелочными и минерализованными водами. Для большинства неорганических неметаллических материалов характерна значительная пористость, которая предполагает возможность фильтрации и подноса воды или увлажнения вследствие конденсации паров. Многие силикатные материалы имеют полиминеральную структуру, часто переходящую в конгломератную. В соответствии с общей теорией искусственных строительных конгломератов оптимальной структуре соответствует комплекс наиболее благоприятных показателей физико-механических и эксплуатационных свойств конгломерата, т. е. у всех конгломератов сохраняется, как и у вяжущего вещества, только одна экстремальная точка на графической зависимости свойства — с/ф (рис. 9). Коррозионная стойкость силикатных материалов определяется стойкостью наиболее слабого составляющего, обычно цементирующего вещества.