Направление прохождения

где первый индекс при \ц означает направление изменения поперечного размера образца, а второй — направление приложения нагрузки; через ij обозначены оси координат, параллельные направлениям вырезки образца.

На рис. 11 и 12 сопоставлены геометрическая модель и модель Чена и Лина применительно к случаям квадратного и гексагонального плотноупаковавного расположений волокон в композите. Направление приложения напряжений относительно волокон схематически изображено на каждом рисунке. Нижние предельные значения поперечной прочности близки при квадратном расположении, но заметно различаются в области средних значений объемной доли волокон при гексагональном расположении. Рис. 11 и 12 иллюстрируют рассмотренное ранее затруднение, связанное с моделью Чена и Лина, а именно, отличие от нуля значений поперечной прочности композитов при максимальной плотности упаковки волокон, когда волокна не скреплены с матрицей и касаются друг друга. Указанные модели можно было бы сравнить с помощью имеющихся экспериментальных данных для этих композитов, но такие данные получены в основном для случайного расположения волокон. Как указывалось выше, в рамках геомет-

Рис. 13. Влияние анизотропии структуры и направление приложения напряжений на сопротивление КР для прессованных полуфабрикатов сплава 7075-Т6 (те же закономерности наблюдаются и для других полуфабрикатов сплава 7075, а также для других высоко.-прочных сплавов в состоянии, чувствительном к КР Г511):

2. Направление приложения нагрузки не совпадает с направлением волокна

с отработкой конструкции датчика В заданном диапазоне измеряемых параметров удара. Большая часть датчиков позволяет определить максимальные контактную силу или ударное ускорение, а в некоторых случаях— направление приложения нагрузки. При расшифровке показаний датчика измеряют пластическую деформацию чувствительного элемента и определяют по ней действовавшие при ударе максимальные силы или ударные ускорения. Упругие деформации чувствительного элемента являются систематической ошибкой измерения датчика. Нелинейная зависимость между деформацией чувствительного элемента И измеряемыми параметрами существенно усложняет расшифровку по--казаний датчика и влияет на точность измерений. Для упрощения расшифровки показаний, повышения точности измерения и расширения информативности показаний целесообразно использовать датчики с линейной силовой характеристикой. Линейность зависимости между контактной силой и деформацией достигают путем выбора соответствующей конфигурации чувствительного элемента. Это дает ряд преимуществ. Во-первых, датчик позволяет измерять максимальные контактную силу, ударное ускорение и резкость, начальную скорость соударения, а также оценивать кинетическую энергию тела в случае, когда длительность ударного процесса больше времени движения инерционного элемента на пути разгона. Во-вторых, при помощи датчика можно измерять импульс ударного ускорения, когда длительность ударного процесса меньше времени движения инерционного элемента на пути разгона. В-третьих, отработка и метрологическая аттестация датчика просты, если учесть, что на инерционный элемент датчика при соударении действует ударный импульс, передний фронт которого изменяется во времени по полусинусоидальному закону, а время достижения максимальной деформации — величина постоянная для выбранной конструкции датчика. В-четвертых, можно теоретически рассчитать основные характеристики и определить соответствующие конструктивные размеры такого датчика для

где первый индекс при \ц означает направление изменения поперечного размера образца, а второй — направление приложения нагрузки; через ij обозначены оси координат, параллельные направлениям вырезки образца.

Давление прессования менее значительно влияет на точность деталей из пластмасс. Однако в отдельных случаях следует учитывать направление приложения давления как при пресслитье, так и особенно при прессовании.

б —измерение крутящего момента; Ей — минимум энергии- 1 — дисковый образец; 2 — направление приложения магнитного поля при

Из результатов, описанных в предыдущем разделе, известно, что если осуществлять старение в указанных условиях, то промежуточное превращение при охлаждении завершается вблизи комнатной температуры, образцы приобретают почти прямолинейную форму. При дальнейшем охлаждении в результате изменения расположения доменов промежуточной фазы и мартенситного превращения кривизна образцов изменяется на обратную. Однако если периодически изменять направление приложения нагрузки, то при этом трудно охлаждать образцы. Поэтому характеристики превращения исследовались в интервале 7" > > A'f (72 °С) и комнатной 7" путем прямого пропускания тока через образец.

При испытании на усталость однонаправленного углепластика в направлении ориентации волокон основная нагрузка приходится на волокна. Поэтому снижение прочности при циклическом нагружении очень мало и кривая S - N^) имеет вид прямой с небольшим наклоном. Однако если направление приложения циклической нагрузки составляет некоторый угол с направлением ориентации волокон, то наблюдается значительное снижение усталостной прочности. Это явление имеет место при усталостном испытании с изгибом в плоскости или двухосном нагружении углепластика. Как следует из данных, приведенных в табл. 4.8, при усталостном испытании однонаправленного углепластика марки Т 300-934 вдоль волокон с увеличением доли сжимающей нагрузки снижается отношение усталостной прочности к прочности при однократном растяжении.

1. Направление приложения нагрузки о°

На рис. 1, а представлена зависимость ж=/ (v), которая записана при у=0,2 и и = fir—1,14. Стрелка под рисунком показывает направление прохождения (изменение частоты). На рисунке отчетливо видны ультрагармонические колебания второго порядка (2v ?& со), гармонические (v ?» со), ультрасубгармонические порядка 3/2 (v^3/2u>), субгармонические второго порядка (v «* 2 со). Довольно слабо выражены ультрасубгармонические колебания порядка 6/а (v да 6/2ш)- В области гармонического захватывания резонанс выражен достаточно сильно; сама область окружена зонами (слева и справа) почти периодических колебаний, вырождающихся из гармонических колебаний. .На рис. 1, б—е показаны осциллограммы выше указанных колебаний. Для сравнения рядом с осциллограммами х показан график' периодического воздействия A sin vt.

На рис. 5 представлены зависимости колебательной скорости х и скорости источника энергии ср от M0(t). Стрелки под рисунками показывают направление прохождения. Записи получены при параметрах т~0, v=l, )Ж=0,287. При прямом прохождении были выбраны следующие начальные условия: :г0=ж0=<р0=0, М0 (0)=0,4. При квазистационарном увеличении М0 (т) и достижении значения М0 (т)=0,497 наблюдается резкое возрастание скоростей х и 6; система совершает нестационарный переход в новое стационарное состояние, характеризуемое устойчивыми колебаниями. При дальнейшем увеличении М0 (т) в системе поддерживаются резонансные колебания до тех пор, пока Мй (т) принимает значение М0 (г)=0,645. При этом значении М0 (г) происходит срыв колебаний: скорость х резко убывает, а скорость <р резко возрастает. Система совершает скачкообразный переход в новое стационарное состояние, которое соответствует восходящему участку силы трения Т (U). Как видно, на этом участке возникают колебания, однако с довольно малыми амплитудами. Машинное и расчетное значения начала и конца срыва довольно близки.

На рис. 1, а представлена зависимость ж=/ (v), которая записана при у=0,2 и и = fir—1,14. Стрелка под рисунком показывает направление прохождения (изменение частоты). На рисунке отчетливо видны ультрагармонические колебания второго порядка (2v ?& со), гармонические (v ?» со), ультрасубгармонические порядка 3/2 (v^3/2u>), субгармонические второго порядка (v «* 2 со). Довольно слабо выражены ультрасубгармонические колебания порядка 6/а (v да 6/2ш)- В области гармонического захватывания резонанс выражен достаточно сильно; сама область окружена зонами (слева и справа) почти периодических колебаний, вырождающихся из гармонических колебаний. .На рис. 1, б—е показаны осциллограммы выше указанных колебаний. Для сравнения рядом с осциллограммами х показан график' периодического воздействия A sin vt.

На рис. 5 представлены зависимости колебательной скорости х и скорости источника энергии ср от M0(t). Стрелки под рисунками показывают направление прохождения. Записи получены при параметрах т~0, v=l, )Ж=0,287. При прямом прохождении были выбраны следующие начальные условия: :г0=ж0=<р0=0, М0 (0)=0,4. При квазистационарном увеличении М0 (т) и достижении значения М0 (т)=0,497 наблюдается резкое возрастание скоростей х и 6; система совершает нестационарный переход в новое стационарное состояние, характеризуемое устойчивыми колебаниями. При дальнейшем увеличении М0 (т) в системе поддерживаются резонансные колебания до тех пор, пока Мй (т) принимает значение М0 (г)=0,645. При этом значении М0 (г) происходит срыв колебаний: скорость х резко убывает, а скорость <р резко возрастает. Система совершает скачкообразный переход в новое стационарное состояние, которое соответствует восходящему участку силы трения Т (U). Как видно, на этом участке возникают колебания, однако с довольно малыми амплитудами. Машинное и расчетное значения начала и конца срыва довольно близки.

явить при дискретном прохождении. Непрерывное прохождение позволило изучить явление бифуркации автоколебаний, нестационарные переходы системы из одного устойчивого динамического состояния в другое. На рисунках, которые будут приведены ниже, стрелки показывают направление прохождения (увеличение и уменьшение М0 (т), т. е. скорости ф). Для экономии машинного времени записи были сделаны не для всей области значений М0 (т), а лишь для некоторой части, иллюстрирующей основные стороны изучаемого явления. Поэтому начало отсчета М0 (т) на следующих ниже рисунках показано произвольно.

Третий тип магнето — с магнитным коммутаторе м — отличается лишь магнитной цепью, в которой (фиг. 38) магнит также неподвижен, а его магнитный поток подводится к сердечнику обмоток через вращающуюся промежуточную железную деталь — магнитный коммутатор С; последний, вращаясь, периодически меняет направление прохождения магнитного потока по сердечнику обмоток. Этот тип магнето обычно выполняется че-тырёхискровым или более.

Подумайте об этом, если вы еще не решили, какое направление прохождения охлаждающего воздуха (или воды) через конденсатор вам выбрать.

В том случае, когда у вас возникают сомнения, если направление прохождения воздуха через испаритель очень ясно обозначено, чтобы выбрать способ подключения трубопроводов к испарителю, строго соблюдайте предписания разработчика с целью достижения холодопроизводительности, заявленной в документации на испаритель.

Заметим, что в этом случае направление прохождения тока по

а — охлаждаемая сопловая лопатка с продольно-петлевым движением воздуха и внутренним оребрением; б — лопатки с продольным и смешанным течением охлаждающего воздуха (стрелками показано направление прохождения охлаждающего воздуха); /, //— без перфорации; III, IV— с перфорацией; / — выступы в виде ребер; 2 — штыри