Направлении армирования

На дугу также оказывает влияние продольное магнитное поле соленоида, параллельное оси столба дуги и электрическому .полю. Такое магнитное поле не оказывает никакого действия на заряженные части- \ цы, движущиеся в направлении электрического поля, но на заряженные частицы, перемещающиеся в поперечном направлении этого поля, оно оказывает заметное влияние. Так как температура центральной части столба дуги выше периферийной, то диффузия частиц начинается в направлении меньшей температуры по радиусу.

Приме р. Ускоренное движение протона в направлении электрического поля. Пусть в течение одной наносекунды

Пример. Ускоренное движение электрона в направлении электрического поля. Электрон, который вначале был неподвижным, ускоряется на пути в 1 см электрическим полем напряженностью 1 СГСЭу/см. Какова конечная скорость электрона?

Магниторезисторы. Магниторезистивный эффект заключается в следующем. При отсутствии магнитного поля дырка движется в р-полупроводнике в направлении электрического поля и за время свободного пробега между столкновениями проходит путь, равный длине свободного пробега L. В поперечном магнитном поле в неограниченном поперечном направлении полупроводника по направлению электрического поля дьфка пройдет путь ?м = L cos^>. Уменьшение длины свободного пробега вдоль направления электрического поля эквивалентно уменьшению подвижности, а, в конечном счете, и проводимости [48].

Магниторезисторы. Магниторезистивный эффект заключается в следующем. При отсутствии магнитного поля дырка движется в р-полу-проводнике в направлении электрического поля и за время свободного пробега между столкновениями проходит путь, равный длине свободного пробега L. В поперечном магнитном поле в неограниченном поперечном направлении полупроводника по направлению электрического поля дырка пройдет путь LM = L cos
Пьезоэлемент, будучи кристаллом или поляризованной керамикой, не является изотропным веществом. Его свойства зависят от направления относительно кристаллических осей или оси поляризации, поэтому характеризующие их константы — тензорные величины. В дальнейшем, однако, будем рассматривать колебания соответствующим образом ориентированных пластин по толщине в направлении координаты х при таком же направлении электрического поля. Свойства этих пластин будем характеризовать значениями констант, действующих в этом направлении, не подчеркивая при этом тензорного характера действующих значений констант, но учитывая запреты, налагаемые при тензорном исчислении.

значительно меньше массы ионов, скорость их движения в направлении электрического поля во много раз больше скорости ионов. Скорость тех и других зависит от напряженности электрического поля. При движении происходят столкновения электронов и ионов с нейтральными атомами. Если энергия электронов невелика, то имеют место упругие столкновения; при этом электрон передает часть энергии атому без его возбуждения, а сам изменяет скорость как по величине, так и по направлению. Весь процесс описывается законами сохранения энергии и импульса. Электрон при упругом столкновении с атомом передает последнему немного энергии. Происходит потеря энергии порядка те/та, где те — масса электрона; пга — масса атома. Таким образом, эта потеря всегда меньше

Дальнейшее усовершенствование лазеров на основе СО2 заключалось в применении интенсивного продува рабочей смеси поперек резонатора при поперечном направлении электрического разряда (рис. 31). При скорости продува 30 м/с температура газа не превышала 600 К. Существенным является и то, что давление газа было увеличено до 20 мм рт. ст., при этом число рабочих атомов значительно возросло. Охлаждение газовой смеси в таких

проводниковому элементу. Знак последнего члена в правой части соответствует выделению теплоты на поверхности контакта с температурой Т2 при выбранном положительном направлении электрического тока силой / (рис. 3.7,а).

при различных величине и направлении электрического поля

Электроны в электрическом поле набирают энергию в интервале между столкновениями и отдают их при упругих и неупругих столкновениях с атомами и молекулами газа. Рассматривая изменение количества движения электрона в направлении электрического поля ~теие за время между столкновениями v^1, в отсутствие неупругих столкновений можно получить приближенное выражение для скорости дрейфа электронов

Одним из главных преимуществ ориентированных стеклопластиков является высокая удельная прочность в направлении армирования. Практическая реализация этого преимущества ограничена трудностями, обусловленными относительно низким сопротивлением ориентированных стеклопластиков межслойному сдвигу (Rxz = 254-50 МПа, Gxl "-= 2000^-2500 МПа) и поперечному отрыву (Rz= 20-7-55 МПа), а также сравнительно малой жесткостью (?V •— =•= 25-7-60 ГПа) даже в направлении укладки волокон. Несущая способность тонкостенных конструкций, работающих на устойчивость, в результате сравнительно низкой жесткости стеклопластиков часто теряется задолго до достижения напряжениями предельных значений [56, 80]. При создании толстостенных изделий указанные отрицательные особенности начинают проявляться более ярко, так как возрастает число технологических факторов, определяющих эти особенности [6].

Опыт применения пространственно-армированных материалов в целях тепловой защиты значительно расширил область их использования: используются не только теплозащитные, но и прочностные свойства материалов. Появилась новая область применения материалов, образованных системой трех нитей, — в супермаховиках. Применение современных композиционных материалов в супермаховиках представляет значительный интерес, так как максимальная удельная энергия, которая может быть накоплена в маховике, пропорциональна отношению прочности материала к плотности. Маховики, изготовленные намоткой из однонаправленных материалов, наряду с высокой прочностью в направлении армирования обладают традиционными

Выбор метода. В основу расчета упругих характеристик для всех исследованных материалов положен принцип суммирования повторяющихся элементарных слоев, содержащих волокна двух направлений. Для расчета упругих характеристик элементарного слоя использованы два подхода [1—4, 49], которые при расчете модулей Юнга в направлении армирования и коэффициентов Пуассона в плоскости слоя дают идентичные результаты. При этом, как и в работах [1, 49], для модулей сдвига используются формулы [10, 86], полученные на основе регулярных моделей однонаправленного материала. Модуль упругости в направлении армирования EI малочувствителен к способу расчета: все методы дают близкие результаты. Особое внимание при выборе метода расчета упругих характеристик типичного слоя уделялось расчету модуля упругости ?2 и модуля сдвига, для которых вилка Хилла охватывает широкий диапазон значений [71]. Методы, изложенные в работах [4, 49], дают для этих характеристик средние значения в диапазоне вилки Хилла, причем значения упругих характеристик, вычисленные по этим методам, хорошо согласуются с экспериментальными данными [71]. Кроме того, расчетные зависимости для указанных констант весьма просты и удобны для практических вычислений.

Для изучения влияния предварительного натяжения волокон на механические свойства часть пластин (350Х X 350 мм) изготовляли в приспособлении, позволяющем создавать при прессовании предварительное натяжение волокон основы и утка, а также их одновременное натяжение. Для этого кромки пропитанной ткани (шириной 20—25 мм) предварительно спрессовывали при температуре полимеризации связующего в течение 20 мин. После опрессовки кромок заготовку пластины помещали в приспособление [25], в котором после закрепления создавалось натяжение в направлении армирования. Затем заготовку вместе с приспособлением помещали в пресс-форму, где ее обрабатывали в соответствии с заданным технологическим ре-

Рассматриваемые углерод-углеродные материалы при нагружении на растяжение в направлении армирования, так же как и материалы с полимерной матрицей аналогичной структуры, имеют линейную зависимость о (Е) до разрушения (рис. 6.12). Кривые деформирования этих материалов при сжатии имеют отчетливо выраженный перелом, свидетельствующий о качественных изменениях в механизме передачи усилий. Напряжения,.при которых наблюдается перелом в зависимости о~ (е), составляют 0,55-—0,60 от предела прочности. Отличной по отношению к материалам с полимерной матрицей является зависимость прогиба от нагрузки при поперечном изгибе углерод-углеродных материалов (рис. 6.13). Кривые °"max (w) имеют несколько переломов, причем даже при малых отношениях l!h образца характер этих кривых не изменяется.

Межслойная сдвиговая прочность композиционных материалов, изготовленных на основе вискеризованных волокон, как и характеристики в направлении армирования, в значительной степени определяется свойствами волокон. Это следует из табл. 7.6, где приведены свойства при изгибе эпоксидных и полиамидных углепластиков на основе волокон Модмор I и Торнел 50, вискеризованных нитевидными кристаллами одного типа. Сдвиговая прочность углепластиков на основе полиамидных связующих существенно ниже, чем на основе эпоксидных.

В частном случае одноосного нагружения однонаправленного слоя в направлении армирования равенства (12) принимают вид

Модуль Юнга в направлении армирования ......

Коэффициент Пуассона в плоскости при нагружении в направлении армирования ..............

Прочность на растяжение и сжатие в направлении армирования ......................

Остаточные напряжения в направлении армирования