Направлении действует

ных сил Fu перемещаются в радиальном направлении, благодаря чему ползун 3 передвигается по валу 2 регулятора. Движение звена 3 с помощью звеньев 7—8 приводит к перемещению задвижки 9, в результате чего соответственно изменяется подача пара в турбину. Скорость вращения ее вала сохраняется в установленных пределах.

Турбулентный режим кроме основного осевого течения жидкости характеризуется поперечным движением, приводящим к обмену импульсами в поперечном направлении при сохранении каждой частицей своего импульса в продольном направлении. Благодаря интенсивному перемешиванию жидкости при турбулентном течении, профиль скорости становится более равномерным

Схема использования механизма прокатки упругого тела для получения малых линейных перемещений (рис. 9.24) включает подвижные ролики 2, которые прижимают упругое тело 1, охватывающее неподвижный стержень 3. Если ролики (ведущее звено) катить в направлении, указанном стрелкой Л, упругое тело 1 получит медленное перемещение в том же направлении, благодаря чему оно может осуществлять движение ведомого звена 4. Механизм может быть использован в случаях, когда требуются медленные небольшие перемещения при значительных усилиях, например в механизмах поперечной подачи шлифовальных станков.

вала. Это достигается за счет нежесткой фиксации втулки относительно корпуса. При этом втулка получает возможность ради-ально смещаться и, таким образом, «отслеживать» биение вала. Длинная втулка, как уже указывалось выше, чувствительна к перекосам и прогибам вала, поэтому дальнейшим развитием этой конструкции явилось разделение втулки на отдельные кольца, каждое из которых способно независимо смещаться в радиальном направлении. Благодаря малой длине кольца менее чувствительны к перекосам и прогибам вала. Однако длительная работа такого уплотнения возможна лишь при разгрузке колец от осевых усилий, возникающих от действия на них перепада давления. Разгрузка выполняется следующим образом (рис. 3.29). На торцовых поверхностях кольца 2 и диафрагмы 3 выполняются кольцевые камеры 5, которые через отверстия в кольце сообщаются с полостью повышенного давления Рвх. Давление Рвх создается посторонним источником (рис. 3.29, а), или равно давлению уплотняемой жидкости (рис. 3.29,6) [31]. При смещении кольца в осевом направлении под действием перепада давления Рвх—Р0 верхний торцовый зазор уменьшается и давление в камере 5 растет. В это же время из-за увеличения нижнего торцового зазора облегчается слив жидкости из него по периферии кольца 2 и через сверления в диафрагме 3 в полость низкого давления 4. В результате давление в зазорах автоматически распределяется таким образом, что кольцо вывешивается в осевом направлении без механического контакта с сопрягаемыми деталями. При возможном перекосе кольца с одной его стороны торцовые зазоры становятся конфузорными и давление в них возрастает, а с диаметрально противоположной стороны зазоры принимают диффу-зорную форму и давление в них падает. Это приводит к возникновению восстанавливающего момента, препятствующего угловой вибрации кольца. При вращении вала кольцо под действием гид-

Для гнутья толстостенных труб в холодном состоянии диаметром до 5" применяется трубогибочный станок (рис, 140), который отличается тем, что при гнутье труб колодка движется в обратном направлении, благодаря чему винт станка работает не на изгиб, а на растяжение.

возвратно-поступательное движение в вертикальном направлении, благодаря чему ножи начинают совершать движение по сложной траектории в виде двойной петли (см. фиг. 39), при которой рез будет происходить только на каждый второй оборот ножей.

Для гнутья толстостенных труб в холодном состоянии с условным проходом от 50 до 125 мм применяется трубогибочный станок, конструкция которого отличается от предыдущего тем, что при гибке труб колодка движется в обратном направлении, благодаря чему винт станка работает не на изгиб, а на растяжение.

Бункер, установленный на круглых или плоских пружинах, колеблется по спирали в результате одновременно совершаемых им крутильных и поступательно-возвратных колебаний в вертикальном направлении. Благодаря этому детали, находящиеся на спиральном лотке, продвигаются вверх.

при малом начальном шаге dt° следующий шаг dtH выбирается наиболее оптимальным на заданном направлении, благодаря чему обеспечивается достаточно быстрая сходимость к минимуму при движении по нелинейным границам (ломаная б).

Гребни уплотнений, расположенные в статоре, имеют возможность при задеваниях смещаться в радиальном направлении благодаря тому, что они на своей внешней окружности имеют эластичные пластинчатые пружинки. Это существенно уменьшает нагрев вала при задевании. Концевые уплотнения группируют в обоймы, между которыми образованы камеры, предназначенные для подвода и отсоса пара. Число гребней в уплотнении зависит от перепада давлений, который требуется «перекрыть».

Изменение электродного потенциала в положительном направлении благодаря текущему току. См. также Polarization — Поляризацию.

Пусть тело А движется со скоростью VA относительно неподвижного тела В (рис. 11.5). Сила трения F?AB, приложенная к телу А, имеет направление, противоположное скорости
Составляющая Рх направлена вдоль оси сверла. В этом же направлении действует сила Рп на поперечную режущую кромку. Суммарная всех указанных сил, действующих на сверло вдоль оси х, называется осевой силой. Радиальные силы Ру, равные по величине, но направленные противоположно, взаимно уравновешиваются.

Силы резания. В процессе фрезерования каждый зуб фрезы преодолевает силу сопротивления металла резанию. Фреза должна преодолеть суммарные силы резания, которые складываются из сил, действующих на зубья, находящиеся в контакте с заготовкой. При фрезеровании цилиндрической фрезой с прямыми зубьями равнодействующую сил резания R, приложенную к фрезе в некоторой точке А, можно разложить на окружную составляющую силу Р, касательную к траектории движения точки режущей кромки, и радиальную составляющую силу Ру, направленную по радиусу. Силу R можно также разложить на горизонтальную Рн и вертикальную Pv составляющие (рис. 6.57, а). У фрез с винтовыми зубьями в осевом направлении действует еще осевая сила Р0 (рис. 6.57, б). Чем больше угол наклона винтовых канавок со, тем больше сила Р0. При больших значениях силы Р„ применяют две фрезы с разными направлениями

т. е. не с направлением силы, а с направлением момента силы относительно точки О. Если на гироскоп в горизонтальном направлении действует некоторая сила F (рис. 235), то ось его будет двигаться в направлении момента этой силы М, т. е. будет подниматься вверх. Если сила

Пусть тело А движется со скоростью VA относительно неподвижного тела В (рис. 11.5). Сила трения РтАВ, приложенная к телу А, имеет направление, противоположное скорости VA. Если необходимо определить, в каком направлении действует сила FT ВА, приложенная к телу В, то надо рассмотреть движение тела В относительно тела А. Для этого сообщаем обоим телам скорость — Ч)А, противоположную скорости <ОА. В STOM случае тело А станет неподвижным, а тело В начнет v/l двигаться относительно А со скоростью

Если в механизме осуществлено силовое замыкание высшей пары, то на ведомое звено в том же направлении действует упругая сила Рп пружины, которая в это время сжимается.

Свойства сплавов зависят в основном от двух факторов: содержания кобальта и величины зерен карбидной фазы. Повышение содержания кобальта до 18—20% приводит к снижению твердости и износостойкости и к повышению прочности сплавов. В таком же направлении действует укрупнение зерен карбидной фазы — при одном и том же составе крупнозернистые сплавы более прочны и менее износостойки, чем мелкозернистые сплавы (при особо крупном зерне наблюдается снижение прочности). Поэтому среди марок спла-

Рассмотрим далее возможности расчета движущей силы растекания в системах «тугоплавкий металл IV—VI группы— графит» непосредственно по уравнению (2), используя результаты горизонтальной скоростной киносъемки процесса растекания жидкого титана по поверхности графита. Изучение результатов показывает, что после соприкосновения с подложкой капля расплющивается и образует неравновесный краевой угол, близкий к 90°. Эта стадия протекает мгновенно, так как здесь, кроме очень высокой движущей силы, в том же направлении действует сила тяжести. Затем из капли выделяется тонкий слой жидкого металла, который растекается по поверхности графита с краевым углом порядка 30°. Объем капли служит при этом в качестве резервуара, где сохраняется жидкий металл. Плавного изменения краевого угла не происходит. Скорость этой стадии определяет кинетику растекания в целом, так как она наиболее продолжительна в сравнении с первой и третьей стадией растекания. Заметного изменения краевого угла в течение второй стадии не происходит; он остается, по-видимому, постоянным до тех пор, пока не будет израсходован весь металл капли. После этого наступает третья стадия, когда краевой угол уменьшается от 30° до 0 или величины, очень близкой к нулю, и процесс растекания заканчивается.

Увеличение содержания СО2 в атмосфере, задерживающего отдачу тепла в космос, приводит к повышению температуры на Земле. В этом же направлении действует и увеличение отвода тепла от энергоустановок. Рост количества пыли в атмосфере, наоборот, ведет к снижению температуры. Между тем повышение средней температуры воздуха всего на 2—3 градуса вызовет таяние полярных льдов и катастрофические последствия. Уменьшение же притока к земной поверхности тепла на 1—2% достаточно для наступления ледникового периода...

кому разрушению и предел текучести. Увеличение скорости испытания стали (переход от статич. нагрузки к динамич.) способствует существенному повышению предела текучести при сравнительно неболь- ЕМ" шом повышении соп- 2 • ротивления хрупкому разрушению, что g приводит к повыше- нию темп-ры хлад- g 2 -ноломкости (рис. 2). g,_ j \а=4,2хЮ*м/сен В том же направлении действует и надрез об- §-0: разца, резко затрз'д- * 2. няющий пластич. де- g а=8,3м/сен формацию. Темп-pa ' X. с. в значительной g 0 степени зависит от I. термич. обработки, е- 2 -Закалка с последую- °ч щим отпуском, как правило, способству- о ет по и ижению темп-ры хладноломкости конструкционной стали, Рис. 2. Влияние екоро-поскольку при за- ети испытания (v) на КЯТГКР ГПТТППТИТПТРНИР П°Р°Г хладноломкости калке сопротивление углеродистой стали хрупкому разруше- (0,2%с). (Образцы с нию возрастает более надрезом, испытанные интенсивно, чем пре- на изгиб'-

зависимости, представленной на рис. 4.17 [193], где также приведены результаты по объемному изменению графита марки ГМЗ. Из рис. 4.17 видно, что, чем выше температура облучения, тем меньший флюенс нейтронов необходим для того, чтобы усадка сменилась вторичным распуханием. В том же направлении действует снижение степени совершенства кристаллической структуры.